|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ Transceiver TAK-93. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Cywilna łączność radiowa Wysokie parametry deklarowane przez autora tego transceivera mogą być przez niektórych czytelników przyjmowane ze sceptycyzmem. Układ transceivera daje jednak powody do nadziei, że ci, którzy go powtórzą, będą mogli dostać urządzenie o bardzo dobrych parametrach. W pewnym momencie test podczas pełnoetatowych zawodów KB kilkunastu transceiverów tego samego typu typu UW3DI, wykonanych przez różnych radioamatorów, wykazał, że ich rozpiętość w dynamice sięga nawet 30 dB. Tak więc ostatecznie wiele zależy od doświadczenia radioamatora i jego możliwości. Transceiver oferowany czytelnikom przeznaczony jest do łączności telegraficznej i telefonicznej z modulacją jednowstęgową i pasmami amatorskimi 1,9; 3,5; 7, 14, 21 i 28 MHz. Podczas jego rozwoju zadaniem było stworzenie nowoczesnego urządzenia o wysokich parametrach technicznych, a jednocześnie stosunkowo prostego pod względem obwodów i pozwalającego na zastosowanie szeroko stosowanych komponentów radiowych. Najlepsze, ale według autora, opracowania radioamatorskie zostały wykorzystane wraz z oryginalnymi rozwiązaniami obwodów. Rezultatem jest urządzenie o następujących parametrach technicznych:
Niektóre specyfikacje, takie jak czułość, dynamika, mogą wydawać się przesadzone, ale tak naprawdę są. Do pomiarów wykorzystaliśmy generator szumu na lampie 2DZB (1, 2] oraz urządzenie „Dynamics” [1], które zostało zmodyfikowane w celu zmniejszenia gęstości widmowej szumu bocznego i wykluczenia przenikania sygnału wyjściowego z pominięciem tłumika . Transceiver jest wykonany w obwodzie z dwiema konwersjami częstotliwości. Wybór częstotliwości pośrednich (5 MHz i 500 kHz) jest podyktowany wymogiem prostoty w realizacji węzłów selektywnych, które jednocześnie zapewniają wystarczająco wysoką selektywność rzeczywistą. Ścieżki odbioru i transmisji są połączone. Wspólne są filtry pasmowe (BPF), generator gładkiego zasięgu (GPA), miksery, filtry kwarcowe i elektromechaniczne oraz blok generatorów częstotliwości odniesienia. Schemat obwodu nadajnika-odbiornika pokazano na Rycina 1, schematy poszczególnych węzłów - na ryc. 2 - 16. W trybie odbioru sygnał z wejścia antenowego (jack XW1) przez tłumik A1 (patrz rysunek 2) oraz trzypętlowy PDF Z2 (obrazek 3) ze wzmocnieniem 6 dB wchodzi do pierwszego miksera U1 (obrazek 4)wykonane na tranzystorach U1-VT1, U1-VT7, U1-VT8 [4]. Taki mikser ma niski poziom szumów, stosunkowo duży współczynnik transmisji i tłumi sygnał lokalnego oscylatora na wyjściu o około 60 dB.W obwodzie źródłowym znajduje się cewka U1-L5, która ma dużą rezystancję przy częstotliwościach roboczych. tranzystor U1-VT1 i tworzy głębokie ujemne sprzężenie zwrotne. W przypadku prądu przemiennego jest on bocznikowany przez rezystancję kanału tranzystora U1-VT7 (VT8). Lokalne napięcie oscylatora podawane na pierwsze bramki tych tranzystorów powoduje modulację głębokości sprzężenia zwrotnego, czyli zmienia nachylenie charakterystyki przejścia bez zmiany punktu pracy tranzystora U1-VT1. Jako klucze we wszystkich mikserach transceivera zastosowano tranzystory KP350A, które mają dobrą liniową charakterystykę przełączania, a także umożliwiają wprowadzenie AGC przez drugie bramki, co nie pogarsza charakterystyki dynamicznej części odbiorczej. Wzmocnienie miksera wynosi około 1. Dynamika intermodulacji - na poziomie 90...95 dB - jest osiągana przy całkowitym dostrojeniu transceivera Poziom 100 dB lub więcej jest osiągalny tylko przez bardzo staranne dostrojenie U1 -Obwody L1C6C7 i U2-L1C2 (patrz rysunek 5)i bez użycia interlineatorów ferrytowych, a także staranny dobór elementów układu U1-R5VD1C1R3, co najwyraźniej zapewnia „zrównoważenie” miksera. GPA G1 (patrz rysunek 6) wykonane na tranzystorach G1-VT1, G1-VT2 i U1-VT5, U1-VT6 i generuje oscylacje w zakresach częstotliwości wskazanych w tabeli. jeden. Tabela 1
Aby uprościć ten węzeł, do przełączania zakresów wykorzystano tylko cztery przekaźniki, co w naturalny sposób doprowadziło do nieoptymalnego rozciągnięcia niektórych zakresów. Do normalnej pracy miksera częstotliwość GPA w pasmach 21 i 28 MHz musi być dwukrotnie wyższa. Problem ten rozwiązuje się poprzez włączenie drugiego tranzystora (L11-VT7) w określonych zakresach, dzięki czemu mikser przełącza się dwukrotnie częściej, co jest równoznaczne z podwojeniem częstotliwości GPA. Więcej szczegółów na ten temat można znaleźć w [5]. Aby zapewnić najwyższe możliwe wzmocnienie miksera w pasmach 21 i 28 MHz, GPA posiada układ sztywnej stabilizacji amplitudy napięcia wyjściowego (G1-VD4 i U1-VT5), a także możliwa jest płynna zmiana napięcia polaryzacji tranzystory L11-VT7, U1-VT8 za pomocą rezystora trymera U1-R29. Z wyjścia miksera na tranzystorze U1-VT1 napięcie pierwszego IF (5 MHz) przez pasujący obwód P U1-C6L1C7 trafia do wzmacniacza wykonanego na tranzystorze U1-VT2, jest wzmacniane o około 6 dB i jest wyzwalany w obwodzie U2-L1C2, podłączonym do wlotu filtra kryształowego U2-Z01 - U2-Z04 (obrazek 5) o współczynniku przenikania około 4 dB (ze względu na transformację oporów). Z wyjścia filtra kwarcowego sygnał pierwszego IF trafia do drugiego miksera, zmontowanego na tranzystorach U2-VT1, U2-VT3 i podobnego w zasadzie do miksera na tranzystorach U1-VT1, U1-VT7, U1-VT8 . Współczynnik transmisji tego miksera wynosi -15...20 dB. Sygnał odniesienia o amplitudzie 5 ... 7 V i częstotliwości 4,5 MHz jest podawany do drugiego miksera z blok generatora G2 (rys. 7), wykonane na mikroukładach G2-DD1 - G2-DD3 i tranzystorach G2-VT1, G2-VT2 i generujące oscylacje o częstotliwości 4,5 MHz i 500 kHz. Te ostatnie uzyskuje się dzieląc częstotliwość oscylatora głównego na IC DD1 (13,5 MHz) najpierw przez 3 (G2-DD2), a następnie przez 9 (G2-DD3). Kaskady na tranzystorach G2-VT1 i G2-VT2 są wzmacniaczami rezonansowymi, które generują sygnały o dobrym kształcie sinusoidalnym. Obwody kolektorów tych tranzystorów obejmują diody G2-VD1, G2-VD2, które umożliwiają uzyskanie w obwodach sygnałów o amplitudzie 40 ... 50 V. Dzięki temu możliwe było zastosowanie dzielników pojemnościowych G2- C7C8 i G2-C9C10 o dużym współczynniku podziału pozwoliły wraz z filtrami wyjściowymi G2-L4C11 i G2-L6C18C19L7C11 uzyskać przykładowe sygnały o wymaganej amplitudzie i jakości. Drugi sygnał IF (500 kHz) przechodzi, stłumiony o 6 dB, przez filtr elektromechaniczny (EMF) U3-Z1 (obrazek 8) i wchodzi na wejście wzmacniacza kaskadowego wykonanego na tranzystorach U3-VT2, U3-VT3. Wzmacniacz wyróżnia się niskim poziomem szumów własnych i zapewnia (z wejścia EMF) wzmocnienie sygnału o 60 dB. Drugie bramki tranzystorów zarówno drugiego miksera, jak i wzmacniacza drugiego IF są zasilane napięciem AGC z bloku A5. Obwód U3-VD1R4R3C11VT1 zapewnia tryb samoodsłuchu podczas transmisji i eliminuje kliknięcia przełączania. Z wyjścia drugiego wzmacniacza IF sygnał jest podawany do jednowstęgowego detektora sygnału, montowanego na tranzystorach U3-VT4, U3-VT5. Różni się od znanych dużym współczynnikiem transmisji (około 10 dB), niskim poziomem hałasu i tła, a także dużą przeciążalnością. Sygnał odniesienia o częstotliwości 500 kHz pochodzi z bloku G2. Z wyjścia detektora sygnał jest podawany na wejścia węzła AGC A5 (zdjęcie 9) i wzmacniacz AF A6 (zdjęcie 10). Przy odbiorze sygnałów telegraficznych w torze AF włączany jest filtr CW A6-Z1 o szerokości pasma ok. 300 Hz, wykonany na wzmacniaczu operacyjnym DA2, DA3 według schematu podanego w [6]. Na żądanie operatora w ścieżce można umieścić przesuwnik fazowy niskiej częstotliwości A6-L1R12C14C15 (tryb umownie zwany „Stereo”). Ten ostatni przesuwa fazę sygnału o 90° przy częstotliwości 900 Hz, co poprawia rzeczywistą selektywność dzięki selektywnym właściwościom ludzkiego ucha i minimalnie zmniejsza zmęczenie operatora, zwłaszcza w trybie CW. Zastosowana korekcja i wybrane wzmocnienie (około 30 dB) mikroukładu A6-DA1 umożliwiły uzyskanie przyjemnego „przezroczystego” dźwięku sygnału. Z wyjścia detektora (U3) sygnał zawierający składowe o niskiej i wysokiej częstotliwości (500 kHz) podawany jest na wejście wtórnika emiterowego A5-VT1 systemu AGC, po czym rozgałęzia się na dwa kanały. Kanał niskiej częstotliwości (A5-VT2, A5-VT3), który zawiera wzmacniacz logarytmiczny (A5-VT3), zapewnia działanie AGC i S-meter od 3 do 7 punktów skali S. Brak częstotliwość odniesienia 500 kHz na wyjściu detektora napięcia umożliwiła wykorzystanie sygnału IF do obsługi szybkiego kanału A5-VD1VD2VT6. Kaskada na tranzystorach A5-VT6, A5-VT7 to dwa połączone integratory z kondensatorami ustawiającymi czas A5-C11, A5-C12. Wprowadzenie tranzystora A5 VT6 umożliwiło znaczne zwiększenie impedancji wejściowej integratora, a w konsekwencji zmniejszenie pojemności kondensatora A5-C12, co z kolei pozwoliło na jego szybkie ładowanie. Wraz z pojawieniem się sygnału dla pierwszego okresu napięcia IF kondensator A5-C12 jest ładowany, a napięcie na kolektorach tranzystorów A5-VT6, A5-VT7 gwałtownie spada, co odpowiada spadkowi napięcia AGC iw konsekwencji zmniejszenie ogólnego wzmocnienia ścieżki odbiorczej. Wraz z pojawieniem się sygnału AF (znacznie później) tranzystor A5-VT4 zamyka się, zwiększając stałą czasową obwodu AGC, dzięki czemu całkowite wzmocnienie odbiornika między poszczególnymi dźwiękami mowy jest utrzymywane na stałym poziomie (7). Jeśli sygnał AF zniknie na dłużej niż 100 ms, tranzystor A5-VT4 otwiera się, a kondensator A5-C12 szybko się rozładowuje, przywracając czułość odbiornika w krótkim czasie, prawie niezauważalnym dla operatora. Szybki kanał zapewnia normalną pracę AGC z sygnałami wejściowymi do S9 + 80 dB. W celu stłumienia szumów impulsowych zamiast kondensatora A5-C7, za pomocą przekaźnika A5-K2, A5-C8 zostaje włączony, w wyniku czego skraca się czas powrotu AGC. Tranzystor A5-VT5 wyłącza AGC w trybie transmisji. Ogólnie rzecz biorąc, opisany układ AGC ma następujące cechy: stała czasowa ładowania obwodu AGC przy nagłej zmianie sygnału wejściowego nie większa niż 0,2 ms, stała czasowa rozładowania nie mniejsza niż 25 s, czas powrotu czułość odbiornika w przypadku utraty sygnału AF wynosi nie więcej niż 100 ms, bez oscylacyjnego charakteru procesu ustanawiania i z niewielkim efektem szumu impulsowego. W trybie transmisji oryginalny sygnał jest tworzony w blok A4 (patrz rysunek 11), zawierający wzmacniacz mikrofonowy ze wzmacniaczem operacyjnym A4-DA1, modulator zbalansowany (A4-VD2, A4-VD3, A4-T1), wzmacniacz DSB (A4-VT1) i kluczowany oscylator telegraficzny (A4-VT2). Wzmacniacz mikrofonowy ma impedancję wejściową równą impedancji źródła sygnału, co pomaga zredukować zakłócenia o wysokiej i niskiej częstotliwości. Wzmocniony do poziomu 3…5 V, sygnał AF podawany jest do zbalansowanego modulatora wykonanego na varicaps A4-VD2, A4-VD3. Modulator taki charakteryzuje się bardzo niskimi zniekształceniami nieliniowymi, dużymi poziomami sygnału wejściowego i wyjściowego oraz łatwością uzyskania dużego tłumienia nośnej. Wygenerowany sygnał dwupasmowy jest wzmacniany przez tranzystor A4-VT1 i podawany do pola elektromagnetycznego A4-Z1, gdzie dolna wstęga boczna jest filtrowana. Sygnał jednopasmowy jest mieszany w mikserze z napięciem 4,5 MHz pochodzącym z bloku G2. Sygnał całkowity o częstotliwości 5 MHz i amplitudzie około 7 V doprowadzany jest do obwodu U2-L3C6, gdzie jest ograniczany przez diody U2-VD1, U2-VD2 na poziomie około 0,7 V, co powoduje kompresję sygnału zakres dynamiki sygnału SSB do 20 dB. Filtr kryształowy U2-Z01 - U2-ZQ4 nadaje sygnałowi niezbędną czystość i jakość po określonym ograniczeniu. Z wyjścia filtra (a dokładniej z części obwodu U2-L1C2) przefiltrowany sygnał wchodzi do drugiego miksera ścieżki transmisji (U1-VT3, U1-VT4, U1-VT7, U1-VT8), gdzie jest zmieszany z sygnałem GPA G1. Kaskada na tranzystorach U1-VT3, U1-VT4 ma duże stabilne wzmocnienie (około 40 dB), a jednocześnie nie pogarsza zakresu dynamicznego ścieżki odbiorczej (w trybie odbioru). Z wyjścia miksera sygnał wchodzi do jednego z obwodów PDF (Z2). Przefiltrowany sygnał jest wzmacniany przez wzmacniacz szerokopasmowy oparty na tranzystorach A2-VT1, A2-VT2 (patrz rysunek 12) od 100 mV do poziomu 7...10 V, po czym wchodzi na wejście wzmacniacza mocy (PA) A3 (obrazek 13), gdzie jest wzmacniany mocą do 25 W przy obciążeniu o rezystancji 50 omów. Po przejściu przez filtr pasmowy MIND Z1 (obrazek 14), ten sygnał wchodzi do tłumika A1 (obrazek 2), a od niego do anteny. Obwody zabezpieczające potężnego tranzystora A3-VT1 zastosowane w PA pozwalają nie tylko przełączać zakresy w trybie transmisji, ale także zapobiegają jego awariom w innych ekstremalnych sytuacjach. Przeniesienie transceivera z trybu nadawania do trybu odbioru i odwrotnie odbywa się za pomocą przełączników tranzystorowych przełącznika S1 (obrazek 15)sterowane za pomocą styków przełącznika zamontowanego w pedale. Zasilacz nadajnika-odbiornika U4 (patrz rysunek 16) zawiera transformator sieciowy T1, trzy prostowniki pełnookresowe (U4-VD1, U4-VD6; U4-VD2, U4-VD5: U4-VD3, U4-VD4), regulator napięcia +40 V na tranzystorze U4-VT1 - U4-VT3 i stabilizatory napięcia + 15 i -15 V (pierwszy - na układzie scalonym U4-DA1, drugi - na tranzystorach U4-VT4, U4-VT5). Wszystkie stabilizatory są zabezpieczone przed przeciążeniami prądowymi i zwarciami w obciążeniu. Konstrukcja nadajnika-odbiornika jest blokowa. Detale węzłów Z2, U1 - U3, G2 są montowane na płytkach drukowanych wykonanych z dwustronnej folii z włókna szklanego (patrz Rys. 17 - 21). folia po stronie instalacji części jest używana jako zwykły drut ekranujący. Wokół otworów na wyprowadzenia części, które nie mają być połączone wspólnym przewodem, usuwa się go przez pogłębienie wiertłem o około dwukrotnie większej średnicy. Pozostałe węzły są montowane na płytach wykonanych z jednostronnej folii z włókna szklanego (patrz rys. 22 - 31). Rysunek 17
Dla filtrów PA (Z1) konieczne jest wykonanie dwóch płytek (montuje się je jedna nad drugą na obudowie transiwera; w nawiasach na rys. 31 podano oznaczenia położenia elementów zamontowanych na drugiej płytce). Powtarzając projekt, należy wziąć pod uwagę, że kontury drukowanych przewodów na rysunkach wszystkich płytek, z wyjątkiem węzłów Z1 i Z2, są pokazane z boku części, dlatego należy je przenieść na półfabrykaty deski w odbiciu lustrzanym. Krzyżyki na końcach wyprowadzeń części wskazują miejsca ich przylutowania do folii (w tych miejscach nie ma otworów), czarne kropki oznaczają połączenie (lutowanie) wyprowadzeń części nad płytką. Linie przerywano-kropkowane na rysunkach 19 i 20 pokazują kontury podkładek po stronie montażu części, pogrubione linie przerywane na rys. 21 - drukowane przewodniki z boku części, a na koniec podwójne linie przerywane na rysunkach 18 -21 - przegrody ekranujące (blacha ocynowana) lutowane do zwykłej folii drucianej. Kondensator C9 na płytce bloku A3 (patrz rys. 23) składa się z dwóch kondensatorów (C9 'i C9'') o pojemności 0,047 mikrofaradów, C10 - z trzech (C10', C10 "i C10'") o pojemności pojemność 0,033 mikrofaradów. Zamontowane węzły Z2, U1 - U3, Gl, G2 oraz waga cyfrowa umieszczone są w prostokątnych ekranach z blachy ocynowanej o grubości 0,5 mm. Każda z nich składa się z dwóch części: poszycia według wielkości deski i wysokości 35 mm oraz pokrowca z wywinięciem. Płytkę montuje się w odległości 8 mm od krawędzi obudowy zwróconej do obudowy i na całym obwodzie do jej ścianek przylutowuje się folię wspólnego przewodu (po obu stronach). Naprzeciwko nakładek stykowych-wyjść węzłów w ścianach bocznych konieczne jest wykonanie otworów o średnicy 4 ... 5 mm do podłączenia przewodów. Projekt węzła PDF Z2 prawie całkowicie powtarza projekt odpowiedniego węzła transceivera RA3AO ¦7. Dane uzwojenia cewek wszystkich węzłów, z wyjątkiem Z2, podano w tabeli. 2, a cewki PDF - w tabeli. 3. Uzwojenia transformatora A4-T1 i cewki A4-L1, U1-L1, U2-L1 - U2-L3, U3-L1, U3-L2 są nawinięte na zunifikowanych trójsekcyjnych ramach (rys. 32). Cewki Z1-L1 - Z1-L6 - bezramowe. Średnica wewnętrzna pierwszych trzech z nich wynosi 17, drugich trzech 21 mm, długość uzwojenia 35 mm. Cewka G1-L1 wykonana jest poprzez wypalenie miedzi w spiralny rowek ceramicznej ramy o średnicy i długości 20 mm, długość „uzwojenia” 14 mm.
Urządzenie transformatora A2-T2 pokazano na ryc. 33. Dwa zestawy po 3 po pięć pierścieni ferrytowych (2000NN) o rozmiarze K7x4x4 służą jako obwód magnetyczny. Pierścienie nakłada się (z klejem BF-2) na odcinki 1 rurki miedzianej o średnicy zewnętrznej 4 mm, po czym na ich wystające nakłada się prostokątne paski 2 i 4 folii z włókna szklanego z otworami wzdłuż średnicy rurek Końce, folia na pasku 4 jest podzielona na dwie części, na pasku 2 pozostaje lita. Uzwojenie wtórne tego transformatora uzyskuje się po przylutowaniu folii z pasków do rurek (druty przylutowane do przekładek 4 są połączone z PA). Uzwojenie wtórne 5 odbywa się za pomocą drutu MGTF, dwukrotnie przepuszczając go przez rury.
Uzwojenia transformatora AZ-T1 zawierają dziewięć zwojów wiązki trzech drutów MGTF (dziewięć zwojów jest nawiniętych sześcioma drutami skręconymi razem, a następnie uzwojenie jest podzielone na dwie części - po trzy druty i połączone szeregowo). Uzwojenia transformatora U1-T1 są nawijane jednocześnie trzema przewodami, a jeden z nich (ten, który zostanie włączony do obwodu kolektora tranzystora U1-VT6) jest wcześniej odczepiany od środka. Cewki Z2-L1 - Z2-L18 nawinięte są na ramy z PTFE-4 (patrz Rys. 34). Rozmiar a między cewkami Z2-L2 i Z2-L3, Z2-L14 i Z2-L15, Z2-L17 i Z2-L18 - 5...6 mm, między Z2-L5 i Z2-L6, Z2-L8 i Z2- L9, Z2-L11 i Z2-L12 - 6...7 mm.
Wszystkie dławiki są zunifikowane, marka DM. Transformator mocy T1 jest nawinięty na toroidalny obwód magnetyczny o przekroju 8,8 cm800 wykonany ze stali transformatorowej. Uzwojenie I zawiera 2 zwojów drutu PEV-0,65 72, uzwojenie II -72+72+72+2 zwoje PEV-1,2 XNUMX. Do przełączania obwodów stosowane są następujące typy przekaźników elektromagnetycznych: A1-K1 i Z1-K1 - Z1-K6 - RES48A (paszport RS4.590.413); A1-K2 - RES52 (RS4.555.020); A2-K1 i G1-K2 - C1-K&<- RES55A (RS4.569.606); Z2-K1 - Z2-K12, G1-K1, A5-K2, A6-K1, A6-K2, U1-K1 i U2-K1 - RES49 (4.569.421-00-01); A5-K1 -RES60 (PC4.569.436). Przełącznik zakresowy - mały PM-11P1N, rodzaj pracy - PM-11P2N. Podstawą projektu było wygodne podwozie transceivera Ural-84 [7]. Umieszczenie w nim głównych elementów transceivera wyjaśniono na Rysunku 35 (widok z góry) i Rysunku 36 (widok z dołu).
Pomiędzy bokami podwozia na wysokości 65 mm od dolnej pokrywy zamocowane jest podwozie z duraluminium o wymiarach 225x150 mm, a na wysokości 25 mm kolejne podwozie o wymiarach 225x80 mm, na którym zainstalowana jest płyta węzłowa A3 i transformator mocy T1. Tranzystory A3-VT1, U3-VT2 i układ U3-DA1 są instalowane na wspólnym żebrowanym radiatorze, który jest również tylną ścianą podwozia. ustawienie; tanseiver start z zasilaczem U4 (patrz rys. 16). Po pierwsze, za pomocą rezystora trymera U4-R5 na wyjściu ustawiane jest napięcie 40 V i są przekonani o jego stabilności, gdy prąd obciążenia wzrasta do 3A (prąd roboczy urządzenia ochronnego, jeśli to konieczne, zmienia się poprzez wybór rezystor U4-R7). Następnie sprawdza się działanie regulatora napięcia +15 V (powinien pozostać praktycznie niezmieniony przy wzroście prądu obciążenia do 1 A), po czym napięcie jest ustawiane na -4 V za pomocą rezystora dostrajającego U12-R15 i jego stabilność jest sprawdzane, gdy prąd obciążenia wzrasta do 0,1 A. Następnie usuń pasmo przenoszenia wzmacniacza AF z filtrem CW (rys. 10). W trybie SSB powinna być równomierna w paśmie częstotliwości 300...3000 Hz. W trybie CW pasmo jest zawężone do 6 Hz za pomocą rezystora dostrajającego A13-R300 przy średniej częstotliwości 800 Hz, a ogólne wzmocnienie w obu tych trybach jest wyrównane za pomocą rezystora A6-R22. Wzmacniacz IF 500 kHz (obrazek 8) dostroić się razem z EMF, stosując napięcie AGC +5 V. Podłączając wejście EMF do GSS i ustawiając napięcie RF na wyjściu tego ostatniego o częstotliwości 500 kHz i amplitudzie 5 μV, zmieniając pojemność kondensatorów strojenia U3-C20, U3-C2 oraz indukcyjności cewek U3-L2, U3-L1 zapewniają wzrost napięcia sygnału na wyjściu wzmacniacza do ok. 5 mV. Ponadto, wybierając rezystor U3-R4, ustawia się pożądaną głośność samoodsłuchu w trybie TX, a kondensator U3-C11 jest opóźnieniem niezbędnym do całkowitego wyeliminowania kliknięć w telefonach podczas przełączania transceivera z trybu TX na RX. Detektor nie wymaga regulacji. Utworzenie bloku generatorów G2 (obrazek 7) zacznij od głównego oscylatora na elementach IS G2-DD1. Wybierając rezystor G2-R3, kondensator G2-C1 i zmieniając pojemność G2-C2, zapewniają niezawodny rozruch generatora i stabilną pracę przy częstotliwości rezonatora kwarcowego G2-Z01. Następnie poprzez regulację indukcyjności cewki G2-L1 uzyskuje się maksymalne napięcie 4,5 MHz na kondensatorze G2-C8, a cewki G2-L2 - maksymalne napięcie 500 kHz na kondensatorze G2-C10. Ponadto, wybierając kondensatory G2-C11 i U2-C10, U2-C11 (i, jeśli to konieczne, cewkę indukcyjną U2-L4), osiągają napięcie 2 MHz na rezystorze U6-R4,5 w zakresie 3 ... 7 V. Dobierając kondensatory G2-C18, G2-C19, osiągnij to samo napięcie z częstotliwością 500 kHz na rezystorze U3-R21 i wybierając elementy G2-L7, G2-C13 (w trybie TX) i na rezystorze A4-R11. Filtr kwarcowy U2 (obrazek 5) dostroić dostosowując częstotliwości rezonatorów U2-Z01, U2-Z02, U2-Z03 i U2-ZQ5 do wymaganych wartości, obniżając ich częstotliwości rezonansowe znanym sposobem - poprzez pocieranie płytek kwarcowych lutem. Operację tę należy wykonać bardzo ostrożnie. Jednolitość odpowiedzi częstotliwościowej filtra kwarcowego w paśmie częstotliwości 5000 ... 5003 kHz osiąga się poprzez regulację indukcyjności cewek U2-L1 - U2-L3 i tłumienie „ogonów poza pasmem przepustowym co najmniej -40 dB" osiąga się poprzez podłączenie małych kondensatorów równolegle do rezonatorów o pojemności U2-Z03, U2-Z04 (na ryc. 5 - kondensator C4 przedstawiony liniami przerywanymi). Ustawienie PTD G1 (patrz rysunek 6) zacznij od wyznaczenia granic przedziałów zgodnie z tabelą. 1. Zrób to wybierając kondensatory G1-C6, G1-C8, G1-C9, G1-C11, G1-C12, G1-C14, G1-C15, G1-C17, G1-C21, G1-C22 (uwzględniając wymagane TKE ) i zmiana pojemności kondensatorów trymera G1-C7, G1-C10, G1-C13, G1-C16, G1-C23. Jako pierwsze układane są pasma 7 i 28 MHz. Ponadto, zmieniając napięcie na podstawie i wybierając rezystor G1-R14, ustawiany jest prąd płynący przez tranzystor, przy którym sygnał GPA nie jest zniekształcony. W sterowniku GPU (obrazek 4) dobierając elementy U1-C23, U1-C20, U1-R20 osiągają na uzwojeniu wtórnym transformatora T1 stabilne w zakresach i w każdym z nich (przy przebudowie kondensatora G1-C24) napięcie RF o amplitudzie 3 ... 5 V i wybierając kondensator G1 -C18 w samym GPA - wymagany zakres jego odstrojenia częstotliwości. Węzeł PDF Z2 (obrazek 3) dostroić zaczynając od pasma 1,9 MHz. Podłączając do wejścia węzła 50-omowe wyjście miernika odpowiedzi częstotliwościowej (na przykład X1-48), a do wyjścia - rezystor 10 kΩ z podłączonym równolegle kondensatorem 20 pF i głowicą detektora miernik odpowiedzi częstotliwościowej, zmiana; pojemność kondensatorów trymera, a jeśli to konieczne, przez dobór kondensatorów o stałej pojemności połączonych równolegle z nimi, a także niewielką zmianę; odległości między cewkami zapewniają równomierne pasmo przenoszenia w każdym zakresie. Następnie włącz transceiver do odbioru (RX) i jeszcze raz określ Ustawienia wszystkich obwodów toru odbiorczego. Przy maksymalnym wzmocnieniu czułość z wejścia transceivera przy stosunku sygnału do szumu 10 dB powinna wynosić około 0,05 μV. Aby wyeliminować ewentualne błędy, podczas pomiarów zaleca się stosowanie generatora szumów na lampie 2DZB lub podobnej. W zakresach 21 i 28 MHz maksymalną czułość uzyskuje się przesuwając rezystor trymera U1-R29. Maksymalny zakres dynamiki intermodulacji (100 dB) uzyskuje się poprzez regulację obwodów U1-L1C6C7 i U2-L1C2, a także przez staranny dobór elementów U1-R5, U1-VD1, U1-R3, U1-C1. Węzeł AGC A5 (obrazek 9) skonfigurować w tej kolejności. Doprowadzając sygnał o poziomie od punktów S3 do S9 na wejście transceivera, zmieniając rezystancję strojonego rezystora A5-R3, odczyty S-meter są „ułożone” w pierwszej połowie skali. Następnie poziom sygnału jest stopniowo zwiększany od S9 do S9 + 80 dB i za pomocą dostrojonego rezystora A5-R2 zrób to samo w drugiej połowie skali. W procesie tych regulacji rezystancja rezystora A5-R20 jest wybierana w obwodzie emitera tranzystora A5-VT7. Jeśli konieczna jest zmiana stosunku odczytów S-meter w pierwszej i drugiej połowie skali, wybierz rezystor A5-R14. Następnie mierzone są charakterystyki prędkości systemu AGC. Po przylutowaniu jednego z zacisków rezystora A5-R12 z płytki i podłączeniu oscyloskopu do wyjścia węzła (pin 4), na wejście transceivera podawany jest sygnał o poziomie S9 + 80 dB (skokiem ) Napięcie AGC powinno spadać od wartości maksymalnej (+5 V) do minimalnej (+0,1...0,3 V) nie dłużej niż 0,2...0,5 ms. Gdy sygnał wejściowy zostanie usunięty, powinien powrócić do pierwotnego poziomu (+5 V) po około 25 sekundach. Przy założonym rezystorze A5-R12 czas resetu powinien spaść do 100ms. Dalsze skrócenie tego czasu (do wartości optymalnej) uzyskuje się przez wybór kondensatora A5-C8, gdy na wejście transceivera doprowadzony jest szum impulsowy. Tabela 2
W trybie transmisji (TX) strojenie rozpoczyna się od zbalansowanego modulatora A4 (obrazek 11). Przede wszystkim rezystory dostrajające A4-R9 (z grubsza), A4-R11 (w porządku) i trymer transformatora A4-T1 osiągają tłumienie sygnału odniesienia o co najmniej 50 ... 60 dB. Tabela 3
Ponadto, wypowiadając głośny dźwięk „a” przed mikrofonem, rezystor dostrajający A4-R16 ustawia napięcie DSB około 4 ... 1 V na odpływie tranzystora A8-VT10. W trybie „Ustawienie” włączony jest generator CW na tranzystorze A4-VT4, generujący oscylacje o częstotliwości 501 kHz. Wybierając kondensator A4-C13 i regulując indukcyjność cewki A4-L1, na drenażu tranzystora A4-VT1, ustawiane jest napięcie 6 ... 8 V, następnie skupiając się na nominalnym sygnale wyjściowym transceivera. Napięcie na obwodzie U2-L3C6 w tym trybie (przy wyłączonych diodach U2-VD1, U2-VD2) powinno wynosić około 6....8 V, a na wejściu sterownika A4 (pin 1) - 5... 6 mV. Wymagany prąd spustowy tranzystora A2-VT5 (100 mA) jest ustawiany przez rezystor trymera A150-R2. Napięcie wyjściowe bloku A2 (na styku 30) musi mieścić się w zakresie 2...9 V. Wymagany tryb pracy tranzystora A3-VT1 (rys. 13) - prąd drenu 150 mA - zestaw z rezystorem obcinającym A3-R4. Średnie napięcie sygnału w zakresach przy równoważnym obciążeniu o rezystancji 50 omów podłączonych do gniazda antenowego transceivera powinno wynosić około 36 V, co odpowiada mocy wyjściowej 25 W. Według zakresów moc wyjściowa jest wyrównywana przez dobór rezystora A3-R2 i kondensatora A2-C2. W razie potrzeby wybierz indukcyjność (przesuwanie lub przesuwanie zwojów) cewek Z1-L1 - Z1-L6. Podsumowując, wybierając rezystor U4-R1, urządzenie RA1 jest kalibrowane (patrz rysunek 1) tak aby podczas pracy w powietrzu jego strzałka odchylała się do ostatniego znacznika skali przy prądzie 2 A. Aby uniknąć przeciążenia stopni wzmacniających, wskazane jest sprawdzenie toru transmisji transceivera sygnałem dwutonowym. Autor jest wdzięczny Tulaevowi I.V. (UA4HK) i Baranovowi V.A. (RZ4HN ex UA4HNZ) za ich wielką pomoc w rozwoju transceivera. literatura 1. Skrypnik V. A. Urządzenia do monitorowania i regulacji amatorskiego sprzętu radiowego. - M.: Patriota, 1990. Autor: Giennadij Bragin (RZ4HK ex UA4HKB), Czapajewsk, region Samara; Publikacja: N. Bolszakow, rf.atnn.ru
Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024 Zagrożenie śmieciami kosmicznymi dla ziemskiego pola magnetycznego
01.05.2024 Zestalanie substancji sypkich
30.04.2024
▪ Zmiana prędkości ruchu poszczególnych obiektów w filmie ▪ Pierwszy na świecie bezpiecznik optyczny firmy MOLEX ▪ Freescale rozszerza gamę mikrokontrolerów samochodowych
▪ sekcja witryny A potem pojawił się wynalazca (TRIZ). Wybór artykułu ▪ artykuł Symbole i rytuały wojskowe. Podstawy bezpiecznego życia ▪ artykuł Piła wahadłowa. warsztat domowy ▪ artykuł Trzykanałowe multimedia UMZCH. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony
