Sekcja 2. Kanalizacja energii elektrycznej

Linie napowietrzne o napięciu powyżej 1 kV. Warunki klimatyczne i obciążenia

Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE)

Komentarze do artykułu

2.5.38. Przy obliczaniu linii napowietrznych i ich elementów należy wziąć pod uwagę warunki klimatyczne - ciśnienie wiatru, grubość ściany lodowej, temperaturę powietrza, stopień agresywnych wpływów środowiska, intensywność burzy, taniec drutów i kabli, wibracje.

Określenia warunków projektowych dla wiatru i lodu należy dokonać na podstawie odpowiednich map stref klimatycznych terytorium Federacji Rosyjskiej (ryc. 2.5.1, 2.5.2) z ewentualnym dopracowaniem ich parametrów w kierunku wzrostu lub spadku zgodnie z regionalnymi mapami i materiałami wieloletnich obserwacji stacji hydrometeorologicznych i posterunków meteorologicznych prędkości wiatru, masy, wielkości i rodzaju osadów lodowo-szronowych. Na mało zbadanych terenach* można w tym celu organizować specjalne badania i obserwacje.

W przypadku braku map regionalnych wartości parametrów klimatycznych są uszczegóławiane poprzez przetwarzanie odpowiednich danych z wieloletnich obserwacji zgodnie z wytycznymi metodycznymi (MU) do obliczania obciążeń klimatycznych na liniach napowietrznych i konstruowania map regionalnych z częstotliwością 1 czas za 25 lat.

Podstawą strefowania parcia wiatru są wartości maksymalnych prędkości wiatru z 10-minutowym interwałem uśredniania prędkości na wysokości 10 m z częstotliwością 1 raz na 25 lat. Podział na strefy lodowe przeprowadza się według maksymalnej grubości ścian cylindrycznych osadów lodowych o gęstości 0,9 g/cm3 na drucie o średnicy 10 mm, znajdującym się na wysokości 10 m nad ziemią, z częstotliwością 1 raz za 25 lat.

Temperaturę powietrza ustala się na podstawie danych ze stacji meteorologicznych, z uwzględnieniem przepisów prawa budowlanego oraz zaleceń niniejszego Regulaminu.

Intensywność aktywności burzowej należy określić na podstawie map strefowych terytorium Federacji Rosyjskiej według liczby godzin burzowych w roku (ryc. 2.5.3), w razie potrzeby map regionalnych z wykorzystaniem danych ze stacji pogodowych na średni roczny czas trwania burz.

Stopień agresywnego oddziaływania na środowisko określa się z uwzględnieniem przepisów SNiP i norm państwowych zawierających wymagania dotyczące korzystania z linii napowietrznych, rozdz. 1.9 i instrukcje tego rozdziału.

Definicję regionów według częstotliwości powtarzania i intensywności tańca drutów i kabli należy przeprowadzić zgodnie z mapą strefową terytorium Federacji Rosyjskiej (ryc. 2.5.4) z wyjaśnieniem zgodnie z danymi operacyjnymi.

W zależności od częstotliwości powtarzania i intensywności tańca drutów i kabli terytorium Federacji Rosyjskiej dzieli się na obszary o umiarkowanym tańcu drutów (częstotliwość powtarzania tańca wynosi 1 raz na 5 lat lub mniej) oraz z częstymi i intensywny taniec drutów (częstotliwość powtórzeń to więcej niż 1 raz na 5 lat).

* Obszary mało zbadane obejmują tereny górskie i obszary, na których występuje tylko jedna reprezentatywna stacja meteorologiczna na 100 km linii napowietrznej do charakteryzowania warunków klimatycznych.

2.5.39. Przy określaniu warunków klimatycznych należy uwzględnić wpływ na intensywność oblodzenia i prędkość wiatru cech mikrorzeźby terenu (niewielkie pagórki i zagłębienia, wysokie wały, wąwozy, belki itp.), a na terenach górskich – cechy mikro- i mezorzeźby terenu (grzbiety, zbocza, obszary płaskowyżowe, dna dolin, doliny międzygórskie itp.).

2.5.40. Wartości maksymalnych ciśnień wiatru i grubości ścian lodowych dla linii napowietrznych określa się na wysokości 10 m nad ziemią z częstotliwością 1 raz na 25 lat (wartości standardowe).

Ryż. 2.5.1. Mapa zagospodarowania przestrzennego terytorium Federacji Rosyjskiej według ciśnienia wiatru

Ryż. 2.5.2. Mapa zagospodarowania przestrzennego terytorium Federacji Rosyjskiej według grubości ściany lodowej

Ryż. 2.5.3. Mapa podziału na strefy terytorium Federacji Rosyjskiej według średniego rocznego czasu trwania burz w godzinach

Ryż. 2.5.4. Mapa zagospodarowania terytorium Federacji Rosyjskiej według tańca drutów

2.5.41. Standardowe ciśnienie wiatru W0, odpowiadające 10-minutowemu przedziałowi uśredniania prędkości wiatru (ν0), na wysokości 10 m nad powierzchnią ziemi, przyjmuje się z tabeli. 2.5.1 zgodnie z mapą strefową terytorium Rosji według ciśnienia wiatru (ryc. 2.5.1) lub zgodnie z regionalnymi mapami strefowymi.

Normatywne ciśnienie wiatru uzyskane podczas przetwarzania danych pogodowych należy zaokrąglić w górę do najbliższej wyższej wartości podanej w tabeli. 2.5.1.

Napór wiatru W jest określony wzorem Pa

Ciśnienie wiatru powyżej 1500 Pa należy zaokrąglić w górę do najbliższej wielokrotności 250 Pa.

Dla linii napowietrznych 110-750 kV standardowe ciśnienie wiatru powinno wynosić co najmniej 500 Pa.

W przypadku linii napowietrznych budowanych w trudno dostępnych miejscach zaleca się przyjęcie ciśnienia wiatru dla odpowiedniego obszaru o jeden wyższy od przyjętego dla danego regionu na podstawie regionalnych map stref lub na podstawie przetwarzania długoterminowych obserwacji.

Tabela 2.5.1. Standardowe ciśnienie wiatru W0 na wysokości 10 m nad ziemią

2.5.42. Dla odcinków linii napowietrznych budowanych w warunkach sprzyjających gwałtownemu wzrostowi prędkości wiatru (wysoki brzeg dużej rzeki, wzniesienie ostro wystające nad okolicę, strefy grzbietów grzbietów, otwarte na silne wiatry doliny międzygórskie, pas nadmorski mórz i oceanów, dużych jezior i zbiorników wodnych w promieniu 3-5 km), przy braku danych obserwacyjnych, należy zwiększyć standardowe ciśnienie wiatru o 40% w stosunku do przyjętego dla danego obszaru. Otrzymane wartości należy zaokrąglić w górę do najbliższej wartości wskazanej w tabeli. 2.5.1.

2.5.43. Normatywne ciśnienie wiatru w warunkach lodowych Wg z częstotliwością 1 raz na 25 lat określa wzór 2.5.41, zgodnie z prędkością wiatru w warunkach lodowych νg.

Prędkość wiatru νg jest przyjmowana zgodnie z regionalnym podziałem obciążeń wiatrem w przypadku lodu lub jest określana na podstawie danych obserwacyjnych zgodnie z wytycznymi dotyczącymi obliczania obciążeń klimatycznych. Przy braku map regionalnych i danych obserwacyjnych Wg = 0,25 W0. W przypadku linii napowietrznych do 20 kV standardowe ciśnienie wiatru podczas lodu powinno wynosić co najmniej 200 Pa, dla linii napowietrznych 330-750 kV - co najmniej 160 Pa.

Standardowe ciśnienie wiatru (prędkość wiatru) przy lodzie zaokrągla się w górę do najbliższych następujących wartości, Pa (m/s): 80 (11), 120 (14), 160 (16), 200 (18), 240 (20), 280 (21), 320 (23), 360 (24).

Wartości większe niż 360 Pa należy zaokrąglić do najbliższej wielokrotności 40 Pa.

2.5.44. Napór wiatru na przewody linii napowietrznej jest określony wysokością obniżonego środka ciężkości wszystkich przewodów, na kablach - wysokością środka ciężkości kabli, na konstrukcji linii napowietrznych - przez wysokość punktów środkowych stref, liczona od znaku powierzchni ziemi w miejscu zainstalowania podpory. Wysokość każdej strefy nie powinna przekraczać 10 m.

Dla różnych wysokości środka ciężkości drutów, kabli, a także punktów środkowych stref projektowych podpór linii napowietrznych, ciśnienie wiatru określa się mnożąc jego wartość przez współczynnik Kw, pobrany z tabeli. 2.5.2.

Otrzymane wartości ciśnienia wiatru należy zaokrąglić w górę do liczby całkowitej.

Dla wysokości pośrednich wartości współczynników Kw są określane przez interpolację liniową.

Wysokość obniżonego środka ciężkości przewodów lub kabli hpr dla całkowitej rozpiętości jest określona wzorem, m

hpr \u2d hav - 3/XNUMX f

gdzie hav jest średnią arytmetyczną wysokości mocowania przewodów do izolatorów lub średnią arytmetyczną wysokości mocowania kabli do wspornika, mierzoną od punktów uziemienia w miejscach montażu podpór, m;

f - zwis drutu lub kabla w środku przęsła w najwyższej temperaturze, m

Tabela 2.5.2. Zmienność współczynnika Kw w wysokości w zależności od rodzaju terenu*

* Rodzaje terenu są określone w 2.5.6.

2.5.45. Przy obliczaniu przewodów i kabli wiatr należy przyjmować pod kątem 90º do osi linii napowietrznej.

Przy obliczaniu podpór należy przyjąć kierunek wiatru pod kątem 0º, 45º i 90º do osi linii napowietrznej, natomiast dla podpór narożnych kierunek dwusiecznej zewnętrznego kąta obrotu utworzonego przez sąsiednie sekcje linii jest traktowana jako oś linii napowietrznej.

2.5.46. Normatywną grubość ścianki lodu przy gęstości 0,9 g/cm3 należy przyjąć z tabeli. 2.5.3 zgodnie z mapą strefową terytorium Rosji według grubości ściany lodowej (patrz ryc. 2.5.2) lub zgodnie z regionalnymi mapami strefowymi.

Zaleca się zaokrąglenie normatywnych grubości ścian lodowych uzyskanych podczas przetwarzania danych meteorologicznych w górę do najbliższej wyższej wartości podanej w tabeli. 2.5.3.

W specjalnych obszarach na lodzie należy przyjąć grubość ściany lodowej uzyskaną z przetwarzania danych pogodowych, zaokrągloną do 1 mm.

Dla linii napowietrznych 330-750 kV standardowa grubość ściany lodowej powinna wynosić co najmniej 15 mm.

W przypadku linii napowietrznych budowanych w obszarach trudno dostępnych zaleca się przyjąć grubość ściany lodowej odpowiadającej obszarowi o jeden wyższą niż przyjęta dla danego regionu na podstawie regionalnych map stref lub na podstawie przetwarzania danych meteorologicznych.

Tabela 2.5.3. Normatywną grubość ścian lodowych należy przyjąć dla wysokości 10 m nad poziomem gruntu

2.5.47. W przypadku braku danych obserwacyjnych dla odcinków linii napowietrznych przechodzących przez tamy i tamy budowli hydrotechnicznych, w pobliżu stawów chłodniczych, wież chłodniczych, basenów natryskowych na obszarach o niższej temperaturze powyżej minus 45°C, należy przyjąć standardową grubość ściany lodowej 5 mm więcej niż dla sąsiednich odcinków linii napowietrznych, a dla obszarów o najniższej temperaturze minus 45º i niższej - o 10 mm.

2.5.48. Normatywne obciążenie wiatrem w przypadku lodu na drucie (kablu) jest określane zgodnie z 2.5.52, biorąc pod uwagę warunkową grubość ściany lodowej bу, która jest przyjmowana zgodnie z regionalnym podziałem na strefy obciążeń wiatrem w przypadku lodu lub oblicza się zgodnie z wytycznymi dotyczącymi obliczania obciążeń klimatycznych. W przypadku braku map regionalnych i danych obserwacyjnych bu = be.

2.5.49. Grubość ściany lodowej (be, bу) na drutach linii napowietrznej określa się na wysokości obniżonego środka ciężkości wszystkich drutów, na kablach - na wysokości środka ciężkości kabli. Wysokość obniżonego środka ciężkości drutów i kabli określa się zgodnie z 2.5.44.

Grubość ścianki lodu na drutach (kable) na wysokości ich obniżonego środka ciężkości większej niż 25 m określa się, mnożąc jej wartość przez współczynniki Ki i Kd, wzięte zgodnie z tabelą. 2.5.4. W takim przypadku należy przyjąć początkową grubość ściany lodowej (dla wysokości 10 m i średnicy 10 mm) bez zwiększenia przewidzianego w 2.5.47. Otrzymane wartości grubości ścianki lodu zaokrągla się do 1 mm.

Gdy wysokość obniżonego środka ciężkości przewodów lub kabli wynosi do 25 m, nie wprowadza się poprawek na grubość ściany lodowej na przewodach i kablach w zależności od wysokości i średnicy drutów i kabli.

Tabela 2.5.4. Współczynniki Ki i Kd uwzględniające zmiany grubości ścian lodowych*

* Dla pośrednich wysokości i średnic wartości współczynników Ki i Kd są określane przez interpolację liniową.

2.5.50. Dla odcinków linii napowietrznych budowanych na terenach górskich wzdłuż orograficznie chronionych krętych i wąsko spadzistych dolin i wąwozów, niezależnie od wysokości terenu nad poziomem morza, zaleca się przyjęcie normatywnej grubości ściany lodowej nie większej niż 15 mm. W takim przypadku współczynnik Ki nie powinien być brany pod uwagę.

2.5.51. Temperatury powietrza – średnia roczna, najniższa, którą przyjmuje się jako absolutne minimum, najwyższa, którą przyjmuje się jako absolutne maksimum – są określane przez przepisy budowlane i przepisy oraz dane obserwacyjne, zaokrąglane do wielokrotności pięciu.

Temperaturę powietrza przy standardowym ciśnieniu wiatru W0 należy przyjąć jako równą minus 5 ºС, z wyjątkiem obszarów o średniej rocznej temperaturze minus 5 ºС i niższej, dla których należy ją przyjąć jako równą minus 10 ºС.

Temperaturę powietrza w warunkach lodowych dla obszarów położonych na wysokości do 1000 m n.p.m. należy przyjąć jako równą minus 5 ºС, natomiast dla obszarów o średniej rocznej temperaturze minus 5 ºС i niższych należy przyjąć temperaturę powietrza podczas warunków lodowych równa minus 10 ºС. W przypadku obszarów górskich o wysokości powyżej 1000 m i do 2000 m należy przyjąć temperaturę równą minus 10 ºС, powyżej 2000 m - minus 15 ºС. Na obszarach, gdzie temperatura spada poniżej minus 15 ºС podczas lodu, należy ją przyjąć zgodnie z rzeczywistymi danymi.

2.5.52. Normatywne obciążenie wiatrem drutów i kabli PHW, N, działające prostopadle do drutu (kabla), dla każdego obliczonego warunku określa wzór

P^H_W = α_wK_lK_wC_xWFsin²φ

gdzie αw jest współczynnikiem uwzględniającym nierównomierność parcia wiatru wzdłuż przęsła linii napowietrznej, przyjmowanym jako:

Wartości pośrednie αw są określane przez interpolację liniową;

Kl - współczynnik uwzględniający wpływ długości przęsła na obciążenie wiatrem, równy 1,2 przy rozpiętości do 50 m, 1,1 - przy 100 m, 1,05 - przy 150 m, 1,0 - przy 250 m lub więcej ( pośrednie wartości Kl są określane przez interpolację);

Kw - współczynnik uwzględniający zmianę parcia wiatru wzdłuż wysokości w zależności od rodzaju terenu, określony z tab. 2.5.2;

Cx - współczynnik oporu, przyjmowany jako równy: 1,1 - dla drutów i kabli wolnych od lodu, o średnicy 20 mm lub większej; 1,2 - dla wszystkich drutów i kabli pokrytych lodem oraz dla wszystkich drutów i kabli bez lodu, o średnicy mniejszej niż 20 mm;

W - standardowe ciśnienie wiatru, Pa, w rozważanym trybie:

W = W0 - określane zgodnie z tabelą. 2.5.1 w zależności od regionu wiatru;

W = Wg - wyznaczono wg 2.5.43;

F jest obszarem podłużnego przekroju średnicowego drutu, m2 (z lodem, biorąc pod uwagę warunkową grubość ściany lodowej bу);

φ to kąt między kierunkiem wiatru a osią linii napowietrznej.

Powierzchnia podłużnego przekroju średnicowego drutu (kabla) F jest określona wzorem, m2

F = (d + 2K_iK_db_у)l 10^-3

gdzie d - średnica drutu, mm;

Ki i Kd - współczynniki uwzględniające zmianę grubości ściany lodowej wzdłuż wysokości oraz w zależności od średnicy drutu i określane są z tabeli. 2.5.4;

bu - warunkową grubość ścianki lodu, mm, przyjmuje się zgodnie z 2.5.48;

l to długość rozpiętości wiatru, m.

2.5.53. Normatywne liniowe obciążenie lodem na 1 m drutu i kabla PHG określa się ze wzoru N/m

P^H_Г = πK_iK_d b_э(d+K_iK_db_э)pg 10^-3

gdzie Ki, Kd są współczynnikami uwzględniającymi zmianę grubości ściany lodowej wzdłuż wysokości oraz w zależności od średnicy drutu i są przyjmowane zgodnie z tabelą. 2.5.4;

be - grubość ścianki lodu, mm, zgodnie z 2.5.46;

d - średnica drutu, mm;

ρ - gęstość lodu, pobrana równa 0,9 g/cm3;

g jest przyspieszeniem swobodnego spadania, założonym jako 9,8 m/s2.

2.5.54. Projektowe obciążenie wiatrem drutów (kable) PWp w obliczeniach mechanicznych drutów i kabli według metody naprężeń dopuszczalnych określa wzór, N

P_Wп = P^H_Wγ_nwγ_pγ_f

gdzie PHW to standardowe obciążenie wiatrem zgodnie z 2.5.52;

γnw - przyjęty współczynnik niezawodności odpowiedzialności równy: 1,0 - dla linii napowietrznych do 220 kV; 1,1 - dla linii napowietrznych 330-750 kV i linii napowietrznych budowanych na wspornikach dwutorowych i wielotorowych, niezależnie od napięcia, a także dla poszczególnych szczególnie krytycznych jednotorowych linii napowietrznych do 220 kV, jeżeli jest to uzasadnione;

γp - współczynnik regionalny, przyjmowany od 1 do 1,3. Wartość współczynnika jest przyjmowana na podstawie doświadczenia operacyjnego i jest wskazana w zadaniu do projektowania linii napowietrznych;

γf - współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenia wiatrem równy 1,1.

2.5.55. Szacowane liniowe obciążenie lodem na 1 m drutu (kabla) Pg.p w obliczeniach mechanicznych drutów i kabli według metody naprężeń dopuszczalnych określa wzór, N/m

P_g.p. = P^H_Гγ_nwγ_pγ_fγ_d

gdzie PHГ - normatywne liniowe obciążenie lodem, przyjęte zgodnie z 2.5.53;

γnw - przyjęty współczynnik niezawodności odpowiedzialności równy: 1,0 - dla linii napowietrznych do 220 kV; 1,3 - dla linii napowietrznych 330-750 kV i linii napowietrznych budowanych na wspornikach dwutorowych i wielotorowych, niezależnie od napięcia, a także dla poszczególnych szczególnie krytycznych jednotorowych linii napowietrznych do 220 kV, jeżeli jest to uzasadnione;

γp - współczynnik regionalny, przyjmowany jako równy od 1 do 1,5. Wartość współczynnika jest przyjmowana na podstawie doświadczenia operacyjnego i jest wskazana w zadaniu do projektowania linii napowietrznych;

γf - współczynnik niezawodności dla obciążenia lodem równy 1,3 dla obszarów lodu I i II; 1,6 - dla obszarów na lodzie III i wyższych;

γd - współczynnik warunków pracy równy 0,5.

2.5.56. Przy obliczaniu przybliżeń części przewodzących prąd do konstrukcji, nasadzeń i elementów wsporczych obliczone obciążenie wiatrem drutów (kable) określa się zgodnie z 2.5.54.

2.5.57. Przy określaniu odległości od drutów do powierzchni ziemi oraz do przecinanych obiektów i nasadzeń obliczane liniowe obciążenie lodem drutów przyjmuje się zgodnie z 2.5.55.

2.5.58. Normatywne obciążenie wiatrem konstrukcji wsporczej definiuje się jako sumę składowych średniej i pulsacyjnej.

2.5.59. Normatywną średnią składową obciążenia wiatrem na podporę Qns określa wzór N

Q^н_с =K_wWС_xА

gdzie Kw - przyjmuje się zgodnie z 2.5.44;

W - akceptowane zgodnie z 2.5.52;

Cx - współczynnik aerodynamiczny, określany w zależności od rodzaju konstrukcji, zgodnie z przepisami i przepisami budowlanymi;

A - powierzchnia rzutu ograniczona obrysem konstrukcji, jej części lub elementu od strony nawietrznej na płaszczyznę prostopadłą do kierunku wiatru, liczona od wymiaru zewnętrznego, m2.

W przypadku konstrukcji słupowych wykonanych ze stali walcowanej pokrytej lodem, przy określaniu A uwzględnia się oblodzenie konstrukcji o grubości ściany lodowej o na wysokości słupa większej niż 50 m, a także dla regionów z lodem V i wyższym, niezależnie od od wysokości słupów.

W przypadku słupów żelbetowych i drewnianych, a także słupów stalowych z elementami rurowymi przy określaniu obciążenia Qns nie uwzględnia się oblodzenia konstrukcji.

2.5.60. Przyjmuje się normatywną pulsującą składową obciążenia wiatrem Qnp dla podpór o wysokości do 50 m:

dla wolnostojących słupów stalowych jednokolumnowych:

Q^н_п = 0,5Q^н_с;

dla wolnostojących stalowych podpór portalowych:

Q^н_п = 0,6Q^н_с;

dla wolnostojących podpór żelbetowych (bramowych i jednokolumnowych) na stojakach wirowanych:

Q^н_п = 0,5Q^н_с;

dla wolnostojących żelbetowych słupów jednokolumnowych linii napowietrznych do 35 kV:

Q^н_п = 0,8Q^н_с;

do podpór stalowych i żelbetowych z zastrzałami przy zawiasach do fundamentów:

Q^н_п = 0,6Q^н_с.

Wartość normatywna składowej pulsującej obciążenia wiatrem dla podpór wolnostojących o wysokości większej niż 50 m, a także dla innych typów podpór niewymienionych powyżej, niezależnie od ich wysokości, określa się zgodnie z przepisami budowlanymi i zasady dotyczące obciążeń i uderzeń.

W obliczeniach podpór drewnianych nie uwzględnia się pulsującej składowej obciążenia wiatrem.

2.5.61. Normatywne obciążenie lodem konstrukcji podpór metalowych Jn określa wzór N

J^н =K_ib_эμ_гρgA₀

gdzie Ki, be, ρ, g - są brane zgodnie z 2.5.53;

μg - współczynnik uwzględniający stosunek pola powierzchni elementu poddanego oblodzeniu do całkowitej powierzchni elementu i jest równy: 0,6 - dla obszarów na lodzie do IV o wysokości podpór większej niż 50 m oraz dla obszarów na lodzie V i powyżej, niezależnie od wysokości podpór;

A0 to całkowita powierzchnia elementu, m2.

Dla obszarów lodowych do IV, o wysokości podpór mniejszej niż 50 m, osady lodu na podporach nie są brane pod uwagę.

W przypadku słupów żelbetowych i drewnianych oraz stalowych z elementami rurowymi nie uwzględnia się osadów lodowych.

Zaleca się wyznaczanie osadów oblodzenia na trawersach według powyższego wzoru z zamianą pola powierzchni całkowitej elementu na pole rzutu poziomego konsoli trawersu.

2.5.62. Projektowe obciążenie wiatrem drutów (kable), odbierane przez podpory Pw0, określa wzór N

P_w0 = P^н_wγ_nwγ_pγ_f

gdzie Pnw - standardowe obciążenie wiatrem wg 2.5.52;

γnw, γp - wykonane zgodnie z 2.5.54;

γf - współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenia wiatrem, równy dla przewodów (kable) oblodzonych i nieoblodzonych:

1,3 - przy obliczaniu dla pierwszej grupy stanów granicznych;

1,1 - przy obliczaniu dla drugiej grupy stanów granicznych.

2.5.63. Obliczeniowe obciążenie wiatrem konstrukcji nośnej Q, N określa wzór

P = (P^н_с + Q^н_п) γ_nwγ_pγ_f

gdzie Qns jest normatywną średnią składową obciążenia wiatrem, przyjętą zgodnie z 2.5.59;

Qnp - standardowa pulsacyjna składowa obciążenia wiatrem, przyjęta zgodnie z 2.5.60;

γnw, γp są akceptowane zgodnie z 2.5.54;

γf - współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenia wiatrem, równy:

1,3 - przy obliczaniu dla pierwszej grupy stanów granicznych;

1,1 - przy obliczaniu dla drugiej grupy stanów granicznych.

2.5.64. Obliczeniowe obciążenie wiatrem łańcucha izolatorów Pi, N określa wzór

P_и = y_nwγ_p K_w C_x F_и W₀γ_f

gdzie γnw, γp przyjmuje się zgodnie z 2.5.54;

Kw - przyjęte zgodnie z 2.5.44;

Cx - współczynnik oporu obwodu izolatora, przyjęty równy 1,2;

γf - współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenia wiatrem równy 1,3;

W0 - standardowe ciśnienie wiatru (patrz 2.5.41);

Fi - pole przekroju średnicowego łańcucha łańcucha izolatora, m2, określa wzór

F_и = 0,7 D_иH_иnN 10^-6

gdzie Di jest średnicą płyty izolatorów, mm;

Cześć - wysokość zabudowy izolatora, mm;

n to liczba izolatorów w obwodzie;

N to liczba obwodów izolatora w łańcuchu.

2.5.65. Szacunkowe liniowe obciążenie lodem na 1 m drutu (kabla) Pr.o, N/m, odczuwane przez podpory, określa się ze wzoru

Р_iść = P^н_гγ_пгγ_pγ_fγ_d

gdzie Png - normatywne liniowe obciążenie lodem, przyjęte zgodnie z 2.5.53;

γпг, γp - są akceptowane zgodnie z 2.5.55;

γf - współczynnik niezawodności obciążenia lodem w obliczeniach dla pierwszej i drugiej grupy stanów granicznych przyjmuje się jako równy 1,3 dla obszarów lodu I i II; 1,6 dla regionów lodowych III i wyższych;

γd - współczynnik warunków pracy, równy:

1,0 - przy obliczaniu dla pierwszej grupy stanów granicznych;

0,5 - przy obliczaniu dla drugiej grupy stanów granicznych.

2.5.66. Obciążenie lodem z drutów i kabli przyłożonych do ich punktów mocowania na podporach określa się, mnożąc odpowiednie liniowe obciążenie lodem (2.5.53, 2.5.55, 2.5.65) przez długość rozpiętości ciężaru.

2.5.67. Obliczeniowe obciążenie lodem konstrukcji wsporczych J, N określa wzór

J=J^нγ_пгγ_pγ_fγ_d

gdzie Jn - normatywne obciążenie lodem, przyjęte zgodnie z 2.5.61;

γпг, γp - są akceptowane zgodnie z 2.5.55;

γf, γd są akceptowane zgodnie z 2.5.65.

2.5.68. W regionach lodowych III i wyższych uwzględniono oblodzenie łańcuchów izolatorów poprzez zwiększenie ich ciężaru o 50%. Oblodzenie nie jest brane pod uwagę na obszarach o lodzie II i niższym.

Nie uwzględnia się wpływu naporu wiatru na ciągi izolatorów podczas oblodzenia.

2.5.69. Obliczone obciążenie podpór linii napowietrznej od ciężaru drutów, kabli, ciągów izolatorów, konstrukcji podpór dla pierwszej i drugiej grupy stanów granicznych wyznacza się w obliczeniach jako iloczyn obciążenia normalnego przez współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenie ciężarem γf, przyjmowane jako równe 1,05 dla drutów, kabli i sznurów izolatorów, dla konstrukcji wsporczych - z oznaczeniami przepisów budowlanych oraz zasad dotyczących obciążeń i uderzeń.

2.5.70. Obciążenia normatywne na wspornikach linii napowietrznej od naprężenia drutów i kabli są określane przy obliczonych obciążeniach wiatrem i lodem zgodnie z 2.5.54 i 2.5.55.

Obciążenie poziome obliczeniowe od naciągu drutów i kabli, Tmax, wolne od lodu lub pokryte lodem, przy obliczaniu konstrukcji podpór, fundamentów i podstaw określa się jako iloczyn obciążenia normalnego od naciągu drutów i kabli oraz współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenia od rozciągania γf, równy:

• 1,3 - przy obliczaniu dla pierwszej grupy stanów granicznych;
• 1,0 - przy obliczaniu dla drugiej grupy stanów granicznych.

2.5.71. Obliczenia linii napowietrznych do normalnej pracy należy przeprowadzić dla kombinacji następujących warunków:

1. Najwyższa temperatura to t+, nie ma wiatru i lodu.

2. Najniższa temperatura t-, brak wiatru i lodu.

3. Średnia roczna temperatura tsg, brak wiatru i lodu.

4. Przewody i kable są pokryte lodem zgodnie z 2.5.55, temperatura podczas lodu jest zgodna z 2.5.51, nie ma wiatru.

5. Wiatr od 2.5.54, temperatura W0 od 2.5.51, bez lodu.

6. Przewody i kable pokrywa się lodem zgodnie z 2.5.55, wiatrem podczas lodu na przewodach i kablach zgodnie z 2.5.54, temperaturą podczas lodu zgodnie z 2.5.51.

7. Szacunkowe obciążenie od napięcia drutu zgodnie z 2.5.70.

2.5.72. Obliczenia linii napowietrznych do pracy awaryjnej należy przeprowadzić dla kombinacji następujących warunków:

1. Brak średniej rocznej temperatury tcg, wiatru i lodu.

2. Najniższa temperatura t-, brak wiatru i lodu.

3. Przewody i kable są pokryte lodem zgodnie z 2.5.55, temperatura podczas lodu jest zgodna z 2.5.51, nie ma wiatru.

4. Szacunkowe obciążenie od napięcia drutu zgodnie z 2.5.70.

2.5.73. Przy obliczaniu podejścia części przewodzących prąd do koron drzew, elementów podpór i konstrukcji linii napowietrznych należy uwzględnić następujące kombinacje warunków klimatycznych:

1) przy napięciu roboczym: obciążenie wiatrem obliczone zgodnie z 2.5.54, temperatura w punkcie W0 zgodnie z 2.5.51, bez lodu;

2) podczas wyładowań atmosferycznych i przepięć wewnętrznych: temperatura +15 ºС, ciśnienie wiatru równe 0,06 W0, ale nie mniejsze niż 50 Pa;

3) w celu zapewnienia bezpiecznego wspinania się na podporę w obecności napięcia na linii: dla linii napowietrznych 500 kV i niższych - temperatura wynosi minus 15 ºС, nie ma lodu i wiatru; dla linii napowietrznych 750 kV - temperatura wynosi minus 15 ºС, ciśnienie wiatru wynosi 50 Pa, nie ma lodu.

Przy obliczaniu przybliżeń kąt odchylenia łańcucha nośnego izolatorów od pionu określa wzór

tgγ = (K_gR + R_и± R_о)/(G_пр +0,5G_г)

gdzie P jest obliczonym obciążeniem wiatrem na przewodach fazowych, skierowanym w poprzek osi linii napowietrznej (lub wzdłuż dwusiecznej kąta obrotu linii napowietrznej), N;

Kg - współczynnik bezwładności układu "girlanda - drut w przęśle", przy odchyleniach pod wpływem naporu wiatru przyjmuje się jako równy:

Wartości pośrednie są określane przez interpolację liniową;

Ro - pozioma składowa naciągu drutów na girlandzie podtrzymującej podpory pośredniej (wziętej ze znakiem plus, jeśli jej kierunek pokrywa się z kierunkiem wiatru, i ze znakiem minus, jeśli jest skierowany na nawietrzną bok), N;

Gpr - obciążenie projektowe od ciężaru drutu, odbierane przez girlandę izolatorów, N;

Gg - obciążenie projektowe od ciężaru ciągu izolatorów, N;

Pi - obliczeniowe obciążenie wiatrem pasm izolatorów, N, przyjęte zgodnie z 2.5.64.

2.5.74. Sprawdzenie podpór linii napowietrznej zgodnie z warunkami instalacji należy przeprowadzić zgodnie z pierwszą grupą stanów granicznych dla obciążeń projektowych w następujących warunkach klimatycznych: temperatura minus 15 ºС, ciśnienie wiatru na wysokości 15 m nad ziemią 50 Pa, nie ma lodu.

Zobacz inne artykuły Sekcja Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE).

Czytaj i pisz przydatne komentarze do tego artykułu.

<< Wstecz

Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:

Udowodniono istnienie reguły entropii dla splątania kwantowego 09.05.2024

Mechanika kwantowa wciąż zadziwia nas swoimi tajemniczymi zjawiskami i nieoczekiwanymi odkryciami. Niedawno Bartosz Regula z Centrum Obliczeń Kwantowych RIKEN i Ludovico Lamy z Uniwersytetu w Amsterdamie przedstawili nowe odkrycie dotyczące splątania kwantowego i jego związku z entropią. Splątanie kwantowe odgrywa ważną rolę we współczesnej nauce i technologii informacji kwantowej. Jednak złożoność jego struktury utrudnia zrozumienie go i zarządzanie nim. Odkrycie Regulusa i Lamy'ego pokazuje, że splątanie kwantowe podlega zasadzie entropii podobnej do tej obowiązującej w układach klasycznych. Odkrycie to otwiera nowe perspektywy w dziedzinie informatyki i technologii kwantowej, pogłębiając naszą wiedzę na temat splątania kwantowego i jego powiązania z termodynamiką. Wyniki badań wskazują na możliwość odwracalności transformacji splątania, co mogłoby znacznie uprościć ich zastosowanie w różnych technologiach kwantowych. Otwarcie nowej reguły ... >>

Mini klimatyzator Sony Reon Pocket 5 09.05.2024

Lato to czas relaksu i podróży, jednak często upały potrafią zamienić ten czas w udrękę nie do zniesienia. Poznaj nowość od Sony - miniklimatyzator Reon Pocket 5, który obiecuje zapewnić użytkownikom większy komfort lata. Sony wprowadziło do oferty wyjątkowe urządzenie – miniodżywkę Reon Pocket 5, która zapewnia schłodzenie ciała w upalne dni. Dzięki niemu użytkownicy mogą cieszyć się chłodem w dowolnym miejscu i czasie, po prostu nosząc go na szyi. Ten mini klimatyzator wyposażony jest w automatyczną regulację trybów pracy oraz czujniki temperatury i wilgotności. Dzięki innowacyjnym technologiom Reon Pocket 5 dostosowuje swoje działanie w zależności od aktywności użytkownika i warunków otoczenia. Użytkownicy mogą łatwo regulować temperaturę za pomocą dedykowanej aplikacji mobilnej połączonej przez Bluetooth. Dodatkowo dla wygody dostępne są specjalnie zaprojektowane koszulki i spodenki, do których można doczepić mini klimatyzator. Urządzenie może och ... >>

Energia z kosmosu dla Starship 08.05.2024

Wytwarzanie energii słonecznej w przestrzeni kosmicznej staje się coraz bardziej wykonalne wraz z pojawieniem się nowych technologii i rozwojem programów kosmicznych. Szef startupu Virtus Solis podzielił się swoją wizją wykorzystania statku kosmicznego SpaceX do stworzenia orbitalnych elektrowni zdolnych zasilić Ziemię. Startup Virtus Solis zaprezentował ambitny projekt stworzenia elektrowni orbitalnych przy użyciu statku Starship firmy SpaceX. Pomysł ten mógłby znacząco zmienić dziedzinę produkcji energii słonecznej, czyniąc ją bardziej dostępną i tańszą. Istotą planu startupu jest obniżenie kosztów wystrzeliwania satelitów w przestrzeń kosmiczną za pomocą Starship. Oczekuje się, że ten przełom technologiczny sprawi, że produkcja energii słonecznej w kosmosie stanie się bardziej konkurencyjna w stosunku do tradycyjnych źródeł energii. Virtual Solis planuje budowę dużych paneli fotowoltaicznych na orbicie, wykorzystując Starship do dostarczenia niezbędnego sprzętu. Jednak jedno z kluczowych wyzwań ... >>

Przypadkowe wiadomości z Archiwum Jaki jest nastrój internetu 06.11.2009 Grupa matematyków i psychologów z University of Vermont (USA) przestudiowała prawie 2,5 miliona anglojęzycznych blogów w Internecie, szukając naładowanych emocjonalnie słów, aby zrozumieć, jaki nastrój – optymistyczny czy pesymistyczny – panuje w globalnej sieci. Oceny warunkowe przypisywano różnym słowom, od 1 (zły nastrój) do 9 (całkowita euforia). Okazało się, że od 2005 roku obliczona w ten sposób ogólna ocena nastroju w Internecie wzrosła o około 4%. Ponadto zaobserwowano wahania tego wskaźnika w ciągu roku: w Boże Narodzenie i Walentynki poprawiają się nastroje internautów. 4 listopada 2008, kiedy Barack Obama został wybrany na prezydenta Stanów Zjednoczonych, naznaczony wzrostem nastrojów, a śmierć Michaela Jacksona spowodowała recesję na trzy dni. Pod względem wieku najszczęśliwsi internauci należą do grupy wiekowej 45-60 lat, a najbardziej ponurymi są nastolatki. Blogi kobiece i męskie nie różnią się poziomem optymizmu, ale kobiety mają tendencję do wyrażania się bardziej emocjonalnie.

Inne ciekawe wiadomości:

▪ Inteligentny fotel kierowcy reaguje na gesty kierowcy

▪ Urządzenie monitoruje stan zdrowia pilota

▪ Odkryto podwójny układ słoneczny

▪ Maska Xiaomi Chi Light Haze

▪ Metaleny - sztuczne oko

Wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika

Ciekawe materiały z bezpłatnej biblioteki technicznej:

▪ sekcja serwisu Regulatory mocy, termometry, stabilizatory ciepła. Wybór artykułu

▪ artykuł Organizacja pracy Komisji w placówkach ratunkowych. Podstawy bezpiecznego życia

▪ artykuł Jaka jest różnica między dziewicami a dziewicami od ich rówieśników? Szczegółowa odpowiedź

▪ artykuł Brygadzista kotłowni. Standardowe instrukcje dotyczące ochrony pracy

▪ artykuł Antena UHF Dwie spirale. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

▪ artykuł Zgadywanie zamierzonej nazwy. Sekret ostrości

Zostaw swój komentarz do tego artykułu:

Wszystkie języki tej strony

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn

www.diagram.com.ua
2000-2024