Sekcja 3. Ochrona i automatyzacja

Ochrona przekaźnika. Ogólne wymagania

Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE)

Komentarze do artykułu

3.2.2. Instalacje elektryczne muszą być wyposażone w przekaźnikowe urządzenia zabezpieczające przeznaczone do:

a) samoczynne odłączenie uszkodzonego elementu od pozostałej, nieuszkodzonej części instalacji elektrycznej (instalacji elektrycznej) za pomocą wyłączników; jeżeli uszkodzenie (np. zwarcie doziemne w sieciach z izolowanym punktem neutralnym) nie zakłóci bezpośrednio pracy instalacji elektrycznej, zabezpieczenie przekaźnika może działać tylko na sygnał.

b) reakcja na niebezpieczne, nieprawidłowe tryby pracy elementów instalacji elektrycznej (np. przeciążenie, wzrost napięcia w uzwojeniu stojana hydrogeneratora); W zależności od trybu pracy i warunków pracy instalacji elektrycznej zabezpieczenie przekaźnika musi być realizowane poprzez działanie na sygnał lub na wyłączenie tych elementów, które pozostawione w ruchu mogą doprowadzić do uszkodzenia.

3.2.3. W celu obniżenia kosztów instalacji elektrycznych zamiast wyłączników i zabezpieczeń przekaźników należy stosować bezpieczniki lub bezpieczniki otwarte, jeżeli:

• można wybrać z wymaganymi parametrami (napięcie i prąd znamionowy, znamionowy prąd wyłączalny itp.);
• zapewnić wymaganą selektywność i czułość;
• nie ingerować w użycie automatyki (ponowne załączenie automatyczne – AR, automatyczne załączenie rezerwy – SZR itp.) wymaganej przez warunki pracy instalacji elektrycznej.

W przypadku stosowania bezpieczników lub bezpieczników otwartych, w zależności od poziomu asymetrii w fazie otwartej oraz charakteru zasilanego obciążenia, należy rozważyć konieczność zainstalowania zabezpieczenia przed pracą w fazie otwartej w stacji odbiorczej.

3.2.4. Zabezpieczenia przekaźnikowe powinny zapewniać możliwie najkrótszy czas wyłączenia zwarciowego w celu utrzymania nieprzerwanej pracy nieuszkodzonej części systemu (stabilna praca instalacji elektrycznej i instalacji elektrycznych odbiorców, zapewniająca możliwość przywrócenia normalnej pracy poprzez pomyślne działanie samoczynnego ponownego załączenia i samoczynnego przełączenia, samoczynnego rozruchu silników elektrycznych, powrotu do synchronizmu itp.) oraz ograniczenia dotyczące obszaru i stopnia uszkodzenia elementu.

3.2.5. Zabezpieczenie przekaźnikowe działające na wyłączenie z reguły musi zapewniać selektywność działania, tak aby w przypadku uszkodzenia jakiegokolwiek elementu instalacji elektrycznej, wyłączany był tylko ten uszkodzony element.

Dozwolone jest nieselektywne działanie zabezpieczające (skorygowane przez kolejne działanie AR lub ATS):

a) zapewnić, jeśli to konieczne, przyspieszenie wyzwalania zwarcia (patrz 3.2.4);

b) przy stosowaniu uproszczonych głównych obwodów elektrycznych z separatorami w obwodach linii lub transformatorów, które odłączają uszkodzony element w czasie przerwy.

3.2.6. Zabezpieczenia przekaźnikowe ze zwłoką czasową zapewniającą selektywność działania dopuszcza się do realizacji, jeżeli: przy rozłączaniu zwarcia ze zwłoką czasową spełnione są wymagania p. 3.2.4; ochrona działa jako kopia zapasowa (patrz 3.2.15).

3.2.7. Niezawodność działania zabezpieczeń przekaźnikowych (wyzwalanie w przypadku wystąpienia warunków zadziałania i niedziałanie w przypadku ich braku) musi być zapewniona poprzez stosowanie urządzeń, które pod względem parametrów i konstrukcji odpowiadają ich przeznaczeniu oraz właściwą konserwację tych urządzeń.

W razie potrzeby należy zastosować specjalne środki poprawiające niezawodność działania, w szczególności redundancję obwodów, ciągłe lub okresowe monitorowanie stanu itp. Należy również wziąć pod uwagę prawdopodobieństwo błędnego działania personelu obsługi podczas wykonywania niezbędnych operacji z zabezpieczeniem przekaźnika na konto.

3.2.8. W przypadku zabezpieczenia przekaźnika z obwodami napięciowymi należy zapewnić urządzenia:

• automatyczne wyłączanie zabezpieczenia w przypadku rozłączenia wyłączników, przepalenia bezpieczników i innych naruszeń obwodów napięciowych (o ile naruszenia te mogą prowadzić do błędnego działania zabezpieczenia w trybie normalnym), a także sygnalizacja naruszeń tych obwodów;
• sygnalizacja naruszeń obwodów napięciowych, jeżeli naruszenia te nie prowadzą do błędnego działania zabezpieczenia w warunkach normalnych, ale mogą prowadzić do nadmiernego zadziałania w innych warunkach (np. podczas zwarcia poza obszarem chronionym).

3.2.9. Podczas instalowania zabezpieczenia przekaźnika dużej prędkości na liniach elektroenergetycznych z ogranicznikami rurowymi należy zapewnić odstrojenie go od działania ograniczników, dla których:

• najkrótszy czas reakcji zabezpieczenia przekaźnika przed sygnałem do wyłączenia powinien być większy niż czas pojedynczego zadziałania ograniczników, czyli około 0,06-0,08 s;
• zabezpieczenia rozruchowe, wyzwalane impulsem prądowym ograniczników, powinny mieć możliwie najkrótszy czas powrotu (około 0,01 s od momentu zaniku impulsu).

3.2.10. Dla zabezpieczeń przekaźnikowych ze zwłoką czasową należy w każdym konkretnym przypadku rozważyć możliwość zapewnienia ochrony od początkowej wartości prądu lub rezystancji w czasie zwarcia, aby wykluczyć awarie działania zabezpieczenia (na skutek tłumienia prądów zwarciowych). w czasie, w wyniku oscylacji, pojawienia się łuku w miejscu zwarcia itp.).

3.2.11. Zabezpieczenia w sieciach elektroenergetycznych o napięciu 110 kV i wyższym muszą mieć urządzenia blokujące ich działanie podczas kołysań lub biegu asynchronicznego, jeżeli takie kołysania lub bieg asynchroniczny są możliwe w tych sieciach, w których zabezpieczenia mogą działać niepotrzebnie.

Dopuszcza się stosowanie podobnych urządzeń dla linii poniżej 110 kV, łączących zasilacze (w oparciu o prawdopodobieństwo wystąpienia oscylacji lub pracy asynchronicznej oraz możliwe skutki nadmiernych wyłączeń).

Dopuszcza się wykonywanie zabezpieczenia bez blokowania podczas kołysań, jeżeli zabezpieczenie przed kołysaniami jest regulowane w czasie (czas opóźnienia zabezpieczenia wynosi około 1,5-2 s).

3.2.12. Działanie zabezpieczenia przekaźnika powinno być rejestrowane przez przekaźniki indykatorowe, wskaźniki działania wbudowane w przekaźnik, liczniki zadziałań lub inne urządzenia w zakresie niezbędnym do uwzględnienia i analizy działania zabezpieczeń.

3.2.13. Urządzenia rejestrujące działanie zabezpieczenia przekaźnika na wyłączenie należy tak zainstalować, aby sygnalizowane było działanie każdego zabezpieczenia, a w przypadku złożonego zabezpieczenia poszczególne jego części (różne stopnie zabezpieczenia, osobne zestawy zabezpieczeń przed różnego rodzaju uszkodzeniami itp. .).

3.2.14. Na każdym z elementów instalacji elektrycznej należy przewidzieć zabezpieczenie główne, zaprojektowane tak, aby zadziałało w przypadku uszkodzenia w obrębie całego chronionego elementu z czasem krótszym niż inne zabezpieczenia zainstalowane na tym elemencie.

3.2.15. Do działań w przypadku awarii zabezpieczeń lub wyłączników sąsiednich elementów należy przewidzieć zabezpieczenie rezerwowe, mające na celu zapewnienie dalekiego zasięgu działania rezerwowego.

Jeżeli główne zabezpieczenie elementu ma absolutną selektywność (na przykład zabezpieczenie wysokiej częstotliwości, zabezpieczenie różnicowe wzdłużne i poprzeczne), wówczas na tym elemencie należy zainstalować zabezpieczenie rezerwowe, które pełni funkcje nie tylko dalekiego zasięgu, ale także redundancja krótkiego zasięgu, tj. działanie w przypadku awarii głównego zabezpieczenia tego elementu lub wyłączenie go z pracy. Na przykład, jeśli zabezpieczenie różnicowo-fazowe jest stosowane jako główne zabezpieczenie przed zwarciami międzyfazowymi, wówczas jako rezerwowe można zastosować trójstopniowe zabezpieczenie odległościowe.

Jeżeli zabezpieczenie linii głównej o napięciu 110 kV i wyższym ma względną selektywność (na przykład zabezpieczenie krokowe ze zwłoką czasową), wówczas:

• dopuszcza się niezapewnianie oddzielnego zabezpieczenia rezerwowego, pod warunkiem zapewnienia zabezpieczenia dalekiego zasięgu ochrony sąsiednich elementów w przypadku zwarcia na tej linii;
• należy zapewnić środki zapewniające redundancję krótkiego zasięgu, jeżeli redundancja dalekiego zasięgu w przypadku zwarcia na tej linii nie jest zapewniona.

3.2.16. Dla elektroenergetycznych linii przesyłowych o napięciu 35 kV i wyższym, w celu zwiększenia niezawodności wyłączania zwarć na początku linii, jako zabezpieczenie dodatkowe można zastosować bezzwłoczne odcięcie prądu, pod warunkiem spełnienia wymagań p. 3.2.26.

3.2.17. Jeżeli zapewnienie pełnej redundancji dalekiego zasięgu wiąże się ze znacznym skomplikowaniem ochrony lub jest technicznie niemożliwe, dopuszcza się:

1) nie rezerwować wyłączeń zwarciowych za transformatorami, na liniach biernych, liniach 110 kV i wyższych w obecności bliskiej redundancji, na końcu długiego sąsiedniego odcinka linii 6-35 kV;

2) mieć redundancję dalekiego zasięgu tylko dla najczęstszych rodzajów uszkodzeń, bez uwzględnienia rzadkich trybów pracy i kaskadowego działania ochrony;

3) zapewnić nieselektywne działanie zabezpieczeń na wypadek zwarcia na sąsiednich elementach (z działaniem podtrzymującym dalekiego zasięgu) z możliwością wyłączenia w niektórych przypadkach podstacji; jednocześnie powinno być możliwe zapewnienie, że te nieselektywne wyłączenia są korygowane przez działanie automatycznego ponownego załączenia lub automatycznego ponownego załączenia.

3.2.18. W instalacjach elektrycznych 110-500 kV należy przewidzieć urządzenia redundantne na wypadek awarii wyłączników (RPF). W instalacjach elektrycznych 110-220 kV nie dopuszcza się awarii wyłącznika, z zastrzeżeniem spełnienia następujących warunków:

1) zapewniona jest wymagana czułość i czasy odłączania od urządzeń rezerwowych dalekiego zasięgu, dopuszczalne w warunkach stabilności;

2) przy zadziałaniu zabezpieczeń dobezpieczeniowych nie dochodzi do utraty dodatkowych elementów w wyniku wyłączenia wyłączników, które nie sąsiadują bezpośrednio z uszkodzonym wyłącznikiem (np. nie ma wydzielonych szyn, odgałęzień).

W elektrowniach z generatorami posiadającymi bezpośrednie chłodzenie przewodów uzwojenia stojana, aby zapobiec uszkodzeniu generatorów w przypadku awarii wyłączników 110-500 kV, należy zapewnić awarię wyłącznika niezależnie od innych warunków.

W przypadku awarii jednego z łączników uszkodzonego elementu (linia, transformator, szynoprzewody) instalacji elektrycznej, awaria wyłącznika musi zadziałać w celu wyłączenia wyłączników sąsiadujących z uszkodzonym.

Jeżeli zabezpieczenia podłączone są do zdalnych przekładników prądowych, to awaria wyłącznika powinna zadziałać również w przypadku zwarcia w strefie między tymi przekładnikami prądowymi a wyłącznikiem.

Dopuszcza się stosowanie wyłączników uproszczonych, które działają w przypadku zwarcia z uszkodzeniem wyłącznika nie na wszystkich elementach (np. tylko w przypadku zwarcia na liniach); przy napięciu 35-220 kV dodatkowo dozwolone jest stosowanie urządzeń, które działają tylko w celu wyłączenia przełącznika łączenia magistrali (sekcyjnego).

Gdy skuteczność redundancji dalekiego zasięgu jest niewystarczająca, należy rozważyć potrzebę zwiększenia niezawodności redundancji krótkiego zasięgu oprócz awarii wyłącznika.

3.2.19. Wykonując zabezpieczenie rezerwowe jako odrębny zestaw, należy co do zasady przeprowadzić je w taki sposób, aby w trakcie pracy elementu było możliwe oddzielne sprawdzenie lub naprawa zabezpieczenia głównego lub rezerwowego. W takim przypadku zabezpieczenie główne i rezerwowe powinno być zasilane z reguły z różnych uzwojeń wtórnych przekładników prądowych.

Zasilanie zabezpieczeń głównych i rezerwowych linii elektroenergetycznych o napięciu 220 kV i wyższym powinno być co do zasady realizowane z różnych samoczynnych wyłączników eksploatacyjnego prądu stałego.

3.2.20. Ocenę czułości głównych typów zabezpieczeń przekaźników należy przeprowadzić przy użyciu współczynnika czułości określonego przez:

• dla zabezpieczeń reagujących na wartości wzrastające w warunkach uszkodzenia - jako stosunek obliczonych wartości tych wartości (np. prądu lub napięcia) w przypadku zwarcia metalowego w strefie chronionej do zabezpieczenia parametry pracy;
• dla zabezpieczeń reagujących na wartości zmniejszające się w warunkach uszkodzenia, jako stosunek parametrów pracy do obliczonych wartości tych wartości (np. napięcia lub rezystancji) przy zwarciu metalowym w strefie chronionej.

Obliczone wartości wielkości należy ustalić na podstawie najbardziej niekorzystnych rodzajów uszkodzeń, ale dla realnie możliwego trybu pracy instalacji elektrycznej.

3.2.21. Oceniając czułość głównych zabezpieczeń, należy wyjść z faktu, że należy podać następujące minimalne współczynniki ich wrażliwości:

1. Zabezpieczenia nadprądowe z i bez rozruchu napięciowego, kierunkowe i bezkierunkowe oraz prądowe jednostopniowe kierunkowe i bezkierunkowe, wchodzące w skład składowej przeciwnej lub składowej zerowej:

• dla organów prądowych i napięciowych - około 1,5;
• dla organów kierunku odwrotnej i zerowej kolejności mocy - około 2,0 pod względem mocy i około 1,5 pod względem prądu i napięcia;
• dla organu kierującego mocą załączonego na pełny prąd i napięcie nie jest on znormalizowany pod względem mocy i około 1,5 pod względem prądu.

Dla maksymalnej ochrony prądowej transformatorów o niskim napięciu 0,23-0,4 kV najmniejszy współczynnik czułości może wynosić około 1,5.

2. Zabezpieczenia krokowe prądowe lub prądowo-napięciowe, kierunkowe i bezkierunkowe, podłączone do składowych pełnych prądów i napięć lub składowej zerowej:

• dla organów prądowych i napięciowych stopień ochronny przeznaczony do zadziałania w przypadku zwarcia na końcu zabezpieczanego odcinka, bez uwzględnienia działania rezerwowego – około 1,5, a przy obecności niezawodnie działającego stopnia rezerwy selektywnej – około 1,3 ; jeżeli na przeciwległym końcu linii występuje oddzielne zabezpieczenie szyn zbiorczych, odpowiednie współczynniki czułości (około 1,5 i około 1,3) dla stopnia zabezpieczenia składowej zerowej mogą być zapewnione w trybie wyzwalania kaskadowego;
• dla organów kierujących mocą sekwencji zerowej i odwrotnej - około 2,0 pod względem mocy i około 1,5 pod względem prądu i napięcia;
• dla organu kierującego mocą załączonego na pełny prąd i napięcie nie jest on znormalizowany pod względem mocy i około 1,5 pod względem prądu.

3. Zabezpieczenie odległościowe przed zwarciami wielofazowymi:

• dla ciała wodującego dowolnego typu i odległego ciała trzeciego stopnia - około 1,5;
• dla pilota drugiego stopnia, przeznaczonego do działania w przypadku zwarcia na końcu zabezpieczanego odcinka, bez uwzględnienia akcji rezerwowej – około 1,5, a przy obecności trzeciego stopnia zabezpieczenia – około 1,25 ; dla określonego narządu czułość prądowa powinna wynosić około 1,3 (w stosunku do prądu pracy precyzyjnej) w przypadku uszkodzenia w tym samym punkcie.

4. Wzdłużne zabezpieczenie różnicowe generatorów, transformatorów, linii i innych elementów oraz pełne zabezpieczenie różnicowe opon - ok. 2,0; dla korpusu rozruchowego prądu niezupełnego różnicowoprądowego zabezpieczenia szyn napięciowych generatora czułość powinna wynosić około 2,0, a dla pierwszego stopnia zabezpieczenia różnicowoprądowego niezupełnego szyn napięciowych generatora wykonanego w postaci odcięcia , powinno być około 1,5 (przy zwarciu na oponach).

W przypadku zabezpieczenia różnicowego generatorów i transformatorów należy sprawdzić czułość pod kątem zwarć na zaciskach. W takim przypadku, niezależnie od wartości współczynnika czułości dla hydrogeneratorów i turbogeneratorów z bezpośrednim chłodzeniem przewodów uzwojenia, prąd zadziałania zabezpieczenia należy przyjmować mniejszy niż prąd znamionowy generatora (patrz 3.2.36). Dla autotransformatorów i transformatorów podwyższających napięcie o mocy 63 MVA i większej zaleca się pobieranie prądu pracy bez hamowania mniejszego od znamionowego (dla autotransformatorów - mniejszego od prądu odpowiadającego typowej mocy). Dla pozostałych transformatorów o mocy 25 MVA i większej zaleca się, aby prąd pracy z wyłączeniem hamowania wynosił nie więcej niż 1,5 prądu znamionowego transformatora.

Dopuszcza się obniżenie współczynnika czułości zabezpieczenia różnicowego transformatora lub zespołu generator-transformator do wartości około 1,5 w następujących przypadkach (w których zapewnienie współczynnika czułości około 2,0 wiąże się ze znacznym skomplikowaniem zabezpieczenia lub jest technicznie niemożliwe):

• w przypadku zwarcia na zaciskach niskiego napięcia transformatorów obniżających napięcie o mocy mniejszej niż 80 MVA (określana z uwzględnieniem regulacji napięcia);
• w trybie włączania transformatora pod napięciem, a także w krótkotrwałych trybach jego działania (na przykład, gdy jedna ze stron zasilania jest wyłączona).

Dla trybu dostarczania napięcia do uszkodzonych opon poprzez włączenie jednego z elementów zasilających dopuszcza się obniżenie współczynnika czułości zabezpieczenia różnicowego opon do wartości około 1,5.

Podany współczynnik 1,5 dotyczy również zabezpieczenia różnicowego transformatora na wypadek zwarcia za dławikiem, zainstalowanego po stronie niskiego napięcia transformatora i wejścia w strefę jego zabezpieczenia różnicowego. Jeżeli istnieją inne zabezpieczenia obejmujące dławik i spełniające wymagania dotyczące czułości w przypadku zwarcia za dławikiem, czułość zabezpieczenia różnicowego transformatora w przypadku zwarcia w tym punkcie może nie być zapewniona.

5. Poprzeczne różnicowe zabezpieczenie kierunkowe linii równoległych:

• dla przekaźnika prądowego i napięciowego korpusu rozruchowego zestawów zabezpieczających przed zwarciami międzyfazowymi i doziemnymi - około 2,0 przy włączonych wyłącznikach po obu stronach uszkodzonej linii (w punkcie o tej samej czułości) i około 1,5 z wyłączonym wyłącznikiem po przeciwnej stronie uszkodzonej linii;
• dla sterowania kierunkowością składowej zerowej mocy - około 4,0 mocy i około 2,0 prądu i napięcia z przełącznikami po obu stronach i około 2,0 mocy i około 1,5 prądu i napięcia przy wyłączonym wyłączniku po przeciwnej stronie;
• dla załączonego na pełny prąd i napięcie układu sterującego kierunkiem mocy nie jest on znormalizowany pod względem mocy, ale pod względem prądu wynosi około 2,0 przy wyłącznikach po obu stronach i około 1,5 przy wyłączniku po przeciwnej stronie .

6. Zabezpieczenia kierunkowe z blokadą wysokiej częstotliwości:

• dla sterowania kierunkiem mocy odwrotnej lub składowej zerowej, które steruje obwodem wyzwalającym, - około 3,0 pod względem mocy, około 2,0 pod względem prądu i napięcia;
• dla ciał rozruchowych sterujących obwodem wyzwalającym - około 2,0 dla prądu i napięcia, około 1,5 dla rezystancji.

7. Zabezpieczenie różnicowo-fazowe wysokiej częstotliwości:

• dla ciał rozruchowych sterujących obwodem wyzwalającym - około 2,0 dla prądu i napięcia, około 1,5 dla rezystancji.

8. Wyłączniki prądowe bezzwłoczne, instalowane na generatorach o mocy do 1 MW i transformatorach, przy zwarciu w miejscu zainstalowania zabezpieczenia - około 2,0.

9. Zabezpieczenia od zwarć doziemnych linii kablowych w sieciach z izolowanym punktem neutralnym (działające na sygnał lub na wyłączenie):

• dla zabezpieczeń reagujących na prądy o częstotliwości podstawowej - około 1,25;
• dla zabezpieczeń reagujących na prądy wysokiej częstotliwości - około 1,5.

10. Ochrona przed zwarciami doziemnymi na liniach napowietrznych w sieciach z izolowanym punktem neutralnym, działająca na sygnał lub na wyłączenie - około 1,5.

3.2.22. Przy określaniu współczynników wrażliwości określonych w 3.2.21 pkt 1, 2 i 5 należy wziąć pod uwagę:

1. Czułość mocową indukcyjnego przekaźnika kierunku mocy sprawdza się tylko przy załączeniu dla składowych prądów i napięć składowej przeciwnej i zerowej.

2. Sprawdzana jest czułość przekaźnika kierunku mocy, wykonana zgodnie z obwodem porównawczym (wartości bezwzględne lub fazy): po włączeniu dla pełnego prądu i napięcia - według prądu; po podłączeniu do składowych prądów i napięć sekwencji odwrotnej i zerowej - prądem i napięciem.

3.2.23. Dla generatorów pracujących na szynach zbiorczych czułość zabezpieczenia prądowego od zwarć doziemnych w uzwojeniu stojana, działającego na wyłączenie, jest określona przez jego prąd wyzwalający, który nie powinien przekraczać 5 A. Dopuszcza się wzrost prądu wyzwalającego do 5,5 A jako wyjątek.

Dla generatorów pracujących w bloku z transformatorem współczynnik czułości zabezpieczenia od jednofazowych zwarć doziemnych, obejmujący całe uzwojenie stojana, musi wynosić co najmniej 2,0; dla zabezpieczenia składowej zerowej napięcia, które nie obejmuje całego uzwojenia stojana, napięcie zadziałania nie może przekraczać 15 V.

3.2.24. Czułość zabezpieczeń na przemienny prąd roboczy, wykonanych według schematu z odbocznikowaniem elektromagnesów wyzwalających, należy sprawdzić z uwzględnieniem rzeczywistego błędu prądowego przekładników prądowych po odbocznikowaniu. W takim przypadku minimalna wartość współczynnika czułości elektromagnesów wyzwalających, określona dla warunków ich niezawodnej pracy, powinna być o około 20% większa niż przyjęta dla odpowiednich zabezpieczeń (patrz 3.2.21).

3.2.25. Najmniejsze współczynniki czułości dla zabezpieczenia dobezpieczeniowego w przypadku zwarcia na końcu sąsiedniego elementu lub najbardziej oddalonego z kilku kolejnych elementów wchodzących w skład strefy redundancji powinny wynosić (patrz też 3.2.17):

• dla narządów prądu, napięcia, rezystancji - 1,2;
• dla organów kierujących mocą sekwencji odwrotnej i zerowej - 1,4 pod względem mocy i 1,2 pod względem prądu i napięcia;
• dla korpusu kierunku mocy, załączonego na pełny prąd i napięcie, nie jest znormalizowany pod względem mocy i 1,2 pod względem prądu.

Oceniając czułość stopni ochrony rezerwowej, które zapewniają redundancję krótkiego zasięgu (patrz 3.2.15), należy przyjąć współczynniki wrażliwości podane w 3.2.21 dla odpowiednich zabezpieczeń.

3.2.26. Dla wyłączników prądowych bezzwłocznych, instalowanych na liniach i pełniących funkcje zabezpieczenia dodatkowego, współczynnik czułości powinien wynosić około 1,2 na zwarcie w miejscu zainstalowania zabezpieczenia w trybie najkorzystniejszym zależnie od stanu czułości.

3.2.27. Jeżeli działanie zabezpieczenia kolejnego elementu jest możliwe z powodu awarii spowodowanej niedostateczną czułością zabezpieczenia poprzedniego elementu, to należy skoordynować ze sobą czułość tych zabezpieczeń.

Dopuszcza się nie koordynację stopni tych zabezpieczeń, przeznaczonych do redundancji dalekiego zasięgu, jeżeli niemożność rozłączenia zwarcia spowodowana niedostateczną czułością zabezpieczenia kolejnego elementu (np. zabezpieczenia składowej przeciwnej generatorów , autotransformatory) może prowadzić do poważnych konsekwencji.

3.2.28. W sieciach z przewodem neutralnym uziemionym taki sposób uziemiania przewodów neutralnych transformatorów mocy (tj. umieszczanie transformatorów z przewodem neutralnym uziemionym) należy dobrać na podstawie warunków zabezpieczenia przekaźnika, w których wartości prądów i napięć podczas zwarć doziemnych zapewniają działanie zabezpieczeń przekaźnikowych elementów sieci dla wszystkich możliwych trybów pracy instalacji elektrycznej.

Dla transformatorów podwyższających napięcie oraz transformatorów z dwu- i trójstronnym zasilaniem (lub znacznym zasilaniem z synchronicznych silników elektrycznych lub kompensatorów synchronicznych) z niepełną izolacją uzwojenia od strony zacisku neutralnego, z reguły wystąpienie niedopuszczalnej pracy tryb dla nich z izolowanym punktem zerowym na dedykowanych szynach lub odcinek sieci 110-220 kV z doziemieniem jednej fazy (patrz 3.2.63).

3.2.29. Przekładniki prądowe przeznaczone do zasilania obwodów prądowych przekaźnikowych urządzeń zabezpieczających przed zwarciem muszą spełniać następujące wymagania:

1. Aby zapobiec niepotrzebnemu zadziałaniu zabezpieczenia podczas zwarć poza obszarem chronionym, błąd (całkowity lub prądowy) przekładników prądowych z reguły nie powinien przekraczać 10%. Wyższe błędy są dozwolone przy stosowaniu zabezpieczeń (na przykład różnicowej ochrony opon z hamowaniem), których prawidłowe działanie przy zwiększonych błędach zapewniają specjalne środki. Wymagania te muszą być spełnione:

• dla zabezpieczeń schodkowych – w przypadku zwarcia na końcu strefy działania stopnia zabezpieczenia, a dla kierunkowych zabezpieczeń schodkowych – także przy zwarciu zewnętrznym;
• dla innych zabezpieczeń - z zewnętrznym zwarciem.

Dla zabezpieczeń różnicowoprądowych (opony, transformatory, generatory itp.) należy wziąć pod uwagę błąd całkowity, dla pozostałych zabezpieczeń - błąd prądu, a przy włączaniu tych ostatnich dla sumy prądów dwóch lub więcej przekładników prądowych oraz w trybie zwarcia zewnętrznego - błąd całkowity.

Przy obliczaniu dopuszczalnych obciążeń przekładników prądowych dopuszcza się przyjęcie całkowitego błędu jako błędu początkowego.

2. Błąd prądowy przekładników prądowych w celu zapobieżenia uszkodzeniom zabezpieczeń w przypadku zwarcia na początku strefy chronionej nie powinien przekraczać:

• zgodnie z warunkami zwiększonej wibracji styków przekaźnika kierunku mocy lub przekaźnika prądowego - wartości dopuszczalne dla wybranego typu przekaźnika;
• zgodnie z warunkami maksymalnego dopuszczalnego przekaźnika kierunku mocy i przekaźników rezystancji kierunkowej błąd kątowy wynosi 50%.

3. Napięcie na zaciskach uzwojenia wtórnego przekładników prądowych w przypadku zwarcia w obszarze chronionym nie powinno przekraczać wartości dopuszczalnej dla urządzenia RPA.

3.2.30. Obwody prądowe elektrycznych przyrządów pomiarowych (wraz z miernikami) i zabezpieczenia przekaźników należy z reguły podłączać do różnych uzwojeń przekładników prądowych.

Dopuszcza się ich podłączenie do jednego uzwojenia przekładników prądowych pod warunkiem spełnienia wymagań 1.5.18 i 3.2.29. Jednocześnie w obwodach zabezpieczających, które zgodnie z zasadą działania mogą nie działać poprawnie w przypadku zakłócenia obwodów prądowych, włączanie elektrycznych przyrządów pomiarowych jest dozwolone tylko poprzez pośrednie przekładniki prądowe i pod warunkiem, że przekładniki prądowe spełniają wymagania 3.2.29 z otwartym obwodem wtórnym pośrednich przekładników prądowych.

3.2.31. W miarę możliwości zaleca się stosowanie zabezpieczeń za pomocą przekaźników bezpośredniego działania zarówno pierwotnych, jak i wtórnych oraz zabezpieczeń na przemienny prąd roboczy, co prowadzi do uproszczenia i obniżenia kosztów instalacji elektrycznej.

3.2.32. Jako źródło prądu przemiennego do ochrony przed zwarciem z reguły należy stosować przekładniki prądowe zabezpieczanego elementu. Dopuszcza się również stosowanie przekładników napięciowych lub przekładników pomocniczych.

W zależności od konkretnych warunków należy zastosować jeden z następujących schematów: z rozłączeniem elektromagnesów otwierających wyłącznik, z zastosowaniem zasilaczy, z zastosowaniem ładowarek z kondensatorem.

3.2.33. Zabezpieczenia przekaźnikowe wyłączane z eksploatacji ze względu na warunki trybu sieciowego, selektywność działania lub z innych przyczyn muszą posiadać specjalne urządzenia umożliwiające wyłączenie ich z eksploatacji przez personel eksploatacyjny.

Aby zapewnić kontrole i testy operacyjne, obwody zabezpieczające powinny zapewniać, w razie potrzeby, bloki testowe lub zaciski testowe.

Zobacz inne artykuły Sekcja Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE).

Czytaj i pisz przydatne komentarze do tego artykułu.

<< Wstecz

Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:

Energia z kosmosu dla Starship 08.05.2024

Wytwarzanie energii słonecznej w przestrzeni kosmicznej staje się coraz bardziej wykonalne wraz z pojawieniem się nowych technologii i rozwojem programów kosmicznych. Szef startupu Virtus Solis podzielił się swoją wizją wykorzystania statku kosmicznego SpaceX do stworzenia orbitalnych elektrowni zdolnych zasilić Ziemię. Startup Virtus Solis zaprezentował ambitny projekt stworzenia elektrowni orbitalnych przy użyciu statku Starship firmy SpaceX. Pomysł ten mógłby znacząco zmienić dziedzinę produkcji energii słonecznej, czyniąc ją bardziej dostępną i tańszą. Istotą planu startupu jest obniżenie kosztów wystrzeliwania satelitów w przestrzeń kosmiczną za pomocą Starship. Oczekuje się, że ten przełom technologiczny sprawi, że produkcja energii słonecznej w kosmosie stanie się bardziej konkurencyjna w stosunku do tradycyjnych źródeł energii. Virtual Solis planuje budowę dużych paneli fotowoltaicznych na orbicie, wykorzystując Starship do dostarczenia niezbędnego sprzętu. Jednak jedno z kluczowych wyzwań ... >>

Nowa metoda tworzenia potężnych akumulatorów 08.05.2024

Wraz z rozwojem technologii i coraz większym wykorzystaniem elektroniki, kwestia tworzenia wydajnych i bezpiecznych źródeł energii staje się coraz pilniejsza. Naukowcy z Uniwersytetu w Queensland zaprezentowali nowe podejście do tworzenia akumulatorów cynkowych o dużej mocy, które mogą zmienić krajobraz branży energetycznej. Jednym z głównych problemów tradycyjnych akumulatorów wodnych było ich niskie napięcie, co ograniczało ich zastosowanie w nowoczesnych urządzeniach. Ale dzięki nowej metodzie opracowanej przez naukowców udało się pokonać tę wadę. W ramach swoich badań naukowcy zajęli się specjalnym związkiem organicznym – katecholem. Okazało się, że jest to ważny element, który może poprawić stabilność akumulatora i zwiększyć jego wydajność. Takie podejście doprowadziło do znacznego wzrostu napięcia akumulatorów cynkowo-jonowych, czyniąc je bardziej konkurencyjnymi. Zdaniem naukowców takie akumulatory mają kilka zalet. Mają b ... >>

Zawartość alkoholu w ciepłym piwie 07.05.2024

Piwo, jako jeden z najpopularniejszych napojów alkoholowych, ma swój niepowtarzalny smak, który może zmieniać się w zależności od temperatury spożycia. Nowe badanie przeprowadzone przez międzynarodowy zespół naukowców wykazało, że temperatura piwa ma znaczący wpływ na postrzeganie smaku alkoholu. Badanie prowadzone przez naukowca zajmującego się materiałami Lei Jianga wykazało, że w różnych temperaturach cząsteczki etanolu i wody tworzą różnego rodzaju skupiska, co wpływa na postrzeganie smaku alkoholu. W niskich temperaturach tworzą się bardziej piramidalne skupiska, co zmniejsza ostrość smaku „etanolu” i sprawia, że ​​napój ma mniej alkoholowy smak. Wręcz przeciwnie, wraz ze wzrostem temperatury grona stają się bardziej łańcuchowe, co skutkuje wyraźniejszym alkoholowym posmakiem. To wyjaśnia, dlaczego smak niektórych napojów alkoholowych, takich jak baijiu, może zmieniać się w zależności od temperatury. Uzyskane dane otwierają nowe perspektywy dla producentów napojów, ... >>

Przypadkowe wiadomości z Archiwum Grafen może pomóc w walce z rakiem 27.05.2018 Odkrycie laboratoryjne może być pierwszym krokiem w kierunku znaczącego postępu w walce z rakiem. Kluczowym elementem w tym przypadku będzie grafen, który wielokrotnie wykazywał swoje niesamowite właściwości w różnych dziedzinach. Naukowcy z Uniwersytetu Kalifornijskiego wiedzieli, że grafen jest zdolny do przekształcania światła w energię elektryczną (z tysiąckrotnie większą światłoczułością materiałów stosowanych w nowoczesnych kamerach) i postanowili sprawdzić, czy ta energia elektryczna może stymulować ludzkie komórki. Podczas eksperymentów okazało się, że może. Jednym z możliwych zastosowań tego zjawiska może być zabijanie komórek rakowych. A ponieważ ich potencjał spoczynkowy jest znacznie niższy niż zdrowych komórek, kiedy komórki rakowe zostaną zniszczone przez fotoprąd, który zakłóca błonę, zdrowe komórki nie ucierpią. Oczywiście najpierw należy przeprowadzić więcej badań, ponieważ grafen może być toksyczny, a długoterminowe skutki uboczne, jeśli takie występują, nie są dobrze poznane.

Inne ciekawe wiadomości:

▪ HTC rezygnuje z klawiatur QWERTY i dużych baterii

▪ Standard HDMI 2.1

▪ Odmiany sów i skowronków

▪ Smartisan R1 z 1 TB pamięci

▪ Robospidery do kanałów ściekowych

Wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika

Ciekawe materiały z bezpłatnej biblioteki technicznej:

▪ sekcja serwisu Ciekawostki. Wybór artykułów

▪ artykuł Philipa Kotlera. Słynne aforyzmy

▪ Jak rozwinęła się Anglia pod koniec lat pięćdziesiątych. i lata 1950-te? Szczegółowa odpowiedź

▪ artykuł Personel kotłowni. Standardowe instrukcje dotyczące ochrony pracy

▪ artykuł Urządzenie zabezpieczające z kluczami iButton i czujnikiem wstrząsów. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

▪ artykuł Udoskonalenie kondensatorów ceramicznych przelotowych. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

Zostaw swój komentarz do tego artykułu:

Wszystkie języki tej strony

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn

www.diagram.com.ua
2000-2024