|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ Odbiornik heterodynowy na zasięg 20 m. Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / odbiór radia Technika odbioru heterodynowego lub, jak to się często nazywa, bezpośredniej konwersji częstotliwości, pozwala tworzyć bardzo proste, ale o dobrych właściwościach, sprzęt do amatorskiej komunikacji krótkofalowej - nadajniki-odbiorniki i odbiorniki radiowe. Zainteresowanie recepcją heterodynową (w jej nowoczesnym wydaniu) pojawiło się pod koniec lat 60. Od tego czasu na łamach amatorskich magazynów radiowych opublikowano wiele opisów różnych konstrukcji urządzeń KB wykorzystujących bezpośrednią konwersję częstotliwości. W naszym kraju wydawnictwo DOSAAF ZSRR opublikowało dwie książki słynnego projektanta radioamatorów V. Polyakova (RA3AAE), który zrobił wiele dla spopularyzowania technologii odbioru heterodynowego. Jedna z tych książek to Direct Conversion Receivers for Amateur Communications (1981), druga to Direct Conversion Transceivers (1984). Szczegółowo rozważają fizyczne podstawy i cechy heterodynowego odbioru sygnałów radiostacji amatorskich, podają praktyczne projekty zarówno pojedynczych jednostek, jak i całych urządzeń. Jednym z powodów zwiększonego zainteresowania krótkofalowców tą techniką jest coraz częstsze stosowanie w ostatnich latach operacji małej mocy (QRP). Technika odbioru heterodynowego najlepiej nadaje się do tworzenia sprzętu QRP. Warto zauważyć, że na przykład w USA, pomimo szerokiej gamy urządzeń komunikacyjnych z tradycyjnymi rozwiązaniami obwodów, jedna z firm produkuje (i jest bardzo popularny) relatywnie niedrogi transceiver QRP z bezpośrednią konwersją częstotliwości. Opisany w tym artykule odbiornik heterodynowy przeznaczony jest do odbioru sygnałów z radiostacji amatorskich w jednym z najpopularniejszych pasm KB - 20 metrów. Odbiornik pokrywa (oczywiście z pewnym marginesem na brzegach) cały ten zakres: od 14000 14350 do 160 XNUMX kHz. Jak wiadomo, bezpośrednia konwersja częstotliwości pozwala odbierać tylko sygnały stacji radiowych działających za pomocą telegrafu (CW) lub modulacji jednopasmowej (SSB). Stacje z modulacją amplitudy można słuchać tylko z trudem (i z reguły z zauważalnymi zniekształceniami), dostrajając się do „zerowych uderzeń” z częstotliwością nośną. Nie jest to jednak konieczne, ponieważ zdecydowana większość fal krótkich nie wykorzystuje już AM. Ten rodzaj promieniowania przetrwał prawie wyłącznie w paśmie XNUMX m, gdzie jest używany przez niektórych początkujących radioamatorów. Odbiornik ma lokalny oscylator o dość dużej mocy wyjściowej, co umożliwia przekształcenie go w jednopasmowy transceiver telegraficzny poprzez proste udoskonalenie. Od razu zauważamy, że po prostu wymieniając elementy określające częstotliwość (cewki i kondensatory w obwodach oscylacyjnych), ten odbiornik (lub transceiver) można przenieść na dowolne pasmo amatorskie. Aby uprościć konstrukcję odbiornika, jego produkcję i regulację, nie ma w nim wzmacniacza częstotliwości radiowych, dlatego czułość odbiornika wynosi około 1 μV przy stosunku sygnału do szumu 10 dB. Taka czułość jest w zupełności wystarczająca (przynajmniej w zdecydowanej większości przypadków) do codziennej pracy na antenie, pod warunkiem zastosowania na stacji anteny zewnętrznej. Można go łatwo zwiększyć trzy do czterech razy, wprowadzając wtórnik emitera na wejściu odbiornika (pomiędzy obwodem wejściowym a mikserem). Pasmo odbiornika na poziomie -6 dB mieści się w przedziale 250...3000 Hz. Podczas odbioru stacji telegraficznych w warunkach silnych zakłóceń można go zawęzić do 200 ... 300 Hz (przy średniej częstotliwości około 600 Hz). Te liczby charakteryzują ścieżka częstotliwości audio odbiornika, w której odbywa się głównie selekcja sygnału. W rzeczywistości, jak wiadomo, odbiorniki heterodynowe odbierają zarówno główny, jak i kanał obrazu bezpośrednio do niego przylegający (jeśli nie stosuje się metod fazowych do tłumienia kanału obrazu, co znacznie komplikuje urządzenie). Dlatego rzeczywista przepustowość odbieranych sygnałów jest dwukrotnie większa od wartości podanych powyżej. Odbiornik zasilany jest baterią elementów dostarczających napięcie w zakresie 10...15 V. Pobór prądu wynosi około 30 mA. Odbiorniki heterodynowe, które mają bardzo duże wzmocnienie przy częstotliwościach audio, są bardzo wrażliwe na przetworniki prądu zmiennego 50 Hz, w szczególności na przetworniki z transformatora sieciowego (ze względu na znaczne pole rozproszone), a także na tętnienia napięcia zasilającego (zwykle z częstotliwości 100 Hz - z prostowaniem pełnookresowym). Z tych powodów nie zaleca się zasilania odbiornika z sieci. W razie potrzeby można to oczywiście zrobić, ale wtedy należy użyć osobnego (zdalnego) zasilacza z dobrym stabilizatorem napięcia, który zapewnia niskie tętnienia napięcia wyjściowego. Odbiornik zbudowano na dwóch płytkach drukowanych – głównej i lokalnym oscylatorze, na których umieszczono zdecydowaną większość części. Na rysunkach oznaczenia pozycji części podano bez wskazania numeru płytki (1 - główny, 2 - lokalny oscylator), aw tekście, aby uniknąć nieporozumień, będą one oznaczone jako 1-C1, 2- L1 itd. Części znajdujące się poza tymi tablicami będą oznaczane bez dodatkowego indeksu C1 R1 itd. Schemat ideowy płyty głównej odbiornika pokazano na ryc. jeden.
Sygnał z anteny jest wysyłany na pin 1 płytki. Selektywność radiowa odbiornika jest zapewniona przez pojedynczy obwód wejściowy 1-L1, 1-C1, 1-C2. Impedancja wejściowa miksera diodowego I-VD1-1-VD4 podłączonego do tego obwodu jest niska (kilka kiloomów ), więc obciążony współczynnik jakości tego obwodu również będzie mały - 25...30. Z tego powodu szerokość pasma toru wejściowego na poziomie -3 dB mieści się w granicach 450...550 kHz i nie ma potrzeby jej regulacji podczas dostrajania odbiornika w zakresie. Koordynacja tego obwodu ze źródłem sygnału (50 ... 75 omów, na przykład dipol zasilany kablem koncentrycznym) jest zapewniona przez wybór pojemności kondensatorów 1-C1 i 1-C2. Mikser wykonany jest zgodnie ze zrównoważonym obwodem na diodach przeciwrównoległych, co umożliwia uzyskanie bardzo małego „pełzania” napięcia lokalnego oscylatora do anteny, a tym samym wyeliminowanie zakłóceń ze strony radioamatorów mieszkających w sąsiedztwie. Mikser jest całkowicie podłączony do obwodu. Umożliwiło to uzyskanie wystarczająco wysokiej czułości odbiornika bez wzmacniacza częstotliwości radiowych (choć kosztem pewnej utraty selektywności wejściowej). Napięcie lokalnego oscylatora jest podawane na pin 12 płytki i podawane do miksera przez transformator równoważący 1-T1. Ze środka uzwojenia wtórnego (zaciski 1-3) tego transformatora produkty mieszania wchodzą do filtra dolnoprzepustowego 1-L2, 1-C6, 1-C7 o częstotliwości odcięcia około 2,5 kHz. Ten filtr wybiera użyteczny sygnał częstotliwości audio, który jest wstępnie wzmacniany przez kaskadę na tranzystorze 1-VT1. Aby osiągnąć minimalny poziom szumów wewnętrznych, napięcie kolektor-emiter tego tranzystora wybrano na około 2,5 V, a prąd kolektora na około 0,2 mA. Wzmocnienie kaskady wynosi około 70. Jest to określone przez stosunek „rezystancji obciążenia w obwodzie kolektora tranzystora do sumy rezystancji rezystora 1-R4 i złącza emiterowego tranzystora. Rezystancja obciążenia to połączone równolegle rezystory 1-R3, 1-R7, 1-R8 oraz regulator poziomu sygnału częstotliwości audio R1, umieszczony na zewnątrz płytki (patrz rys. 5). Rezystancja wejściowa wzmacniacza operacyjnego 1-DA1 i rezystancja wyjściowa tranzystora 1-VT1 (są one również połączone równolegle z obciążeniem) w tym przypadku można pominąć. Wzmocnienie przedwzmacniacza ustawia się wybierając rezystor 1-R4 (ma on niewielki wpływ na tryb pracy DC tranzystora). Aby poprawić selektywność odbiornika, kondensator 1-C1 jest połączony równolegle z obciążeniem tranzystora 1-VT9. Zapewnia dodatkowe tłumienie sygnałów powyżej 5 kHz. Główne wzmocnienie odbiornika zapewnia stopień na wzmacniaczu operacyjnym 1-DA1. Ogólnie rzecz biorąc, wymagane jest wzmocnienie ścieżki częstotliwości audio odbiornika około 100000 20. W tym przypadku napięcie szumu na wyjściu wzmacniacza operacyjnego (tj. na słuchawkach) wyniesie około 1 mV, ponieważ napięcie szumu zredukowany do wejścia wzmacniacza na tranzystorze 1-VT0,1, zwykle mieści się w zakresie 0,3 ... 0,1 μV. Co więcej, uzyskanie XNUMX μV jest już dość trudne - wymaga zastosowania tranzystorów o znormalizowanym współczynniku szumów i starannego doboru ich trybu pracy dla prądu stałego i przemiennego. Biorąc pod uwagę szum miksera, całkowite napięcie szumu na wyjściu wzmacniacza operacyjnego wyniesie około 30...40 mV. Są już dobrze słyszalne w słuchawkach. Zwiększenie ich poziomu powyżej podanych wartości spowoduje ograniczenie dynamiki wyjściowej odbiornika, definiowanej jako stosunek maksymalnego poziomu sygnału wyjściowego do poziomu szumów na wyjściu odbiornika. W przypadku odbiorników z konwersją bezpośrednią, które z reguły nie mają systemu automatycznej kontroli poziomu, ten parametr jest dość ważny. Współczesne wzmacniacze operacyjne mają wzmocnienie przekraczające sto tysięcy i wydawałoby się, że całkiem możliwe byłoby ograniczenie się tylko do jednego stopnia. Jednak tak nie jest. Po pierwsze, większość wzmacniaczy operacyjnych ma gorszą (w porównaniu do urządzeń opartych na elementach dyskretnych) charakterystykę szumową. Poziom szumów podawany na wejście zwykle nie jest lepszy niż 1 µV. Dla przykładu OU K140UD8 jest to nawet 3 μV. Po drugie, wskazane powyżej wzmocnienia wzmacniacza operacyjnego dotyczą tylko prądu stałego i bardzo niskich częstotliwości - dziesiątek i setek herców. Wraz ze wzrostem częstotliwości maksymalne dopuszczalne wzmocnienie kaskady na wzmacniaczu operacyjnym dość szybko spada.
na ryc. 2, a pokazuje charakterystykę amplitudowo-częstotliwościową wzmacniacza operacyjnego K140UD8 (jest to typowe dla wielu wzmacniaczy operacyjnych z wewnętrzną korekcją). Widać, że we wzmacniaczu o paśmie przenoszenia około 3 kHz maksymalne dopuszczalne wzmocnienie to tylko 1000 (60 dB). Został więc wybrany do kaskady op-amp w tym amplitunerze. Biorąc pod uwagę wzmocnienie wstępnego etapu, całkowite wzmocnienie toru częstotliwości audio odbiornika wynosi około 70 000. Stałe przesunięcie na wyjściu wzmacniacza operacyjnego (równe około połowie napięcia zasilacza) ustawia dzielnik na rezystorach 1-R7 i 1-R8. Wzmocnienie tego stopnia określa stosunek rezystancji rezystorów 1-R14 i 1-R9. Kondensator 1-C15 zawarty w obwodzie ujemnego sprzężenia zwrotnego dodatkowo tłumi wysokie częstotliwości na wyjściu odbiornika. Obciążenie - słuchawki są podłączone przez kondensator separujący (jest zainstalowany na zewnątrz płytki, patrz ryc. 5) do zacisku 5. Dla odbiornika słuchawki o rezystancji emitera 50 ... ... 100 Ohm, ponieważ emitery są połączone szeregowo). Tutaj również można zastosować słuchawki z emiterami o rezystancji 100...200 Ohm, jednak w tym przypadku należy je połączyć równolegle, przestrzegając biegunowości połączenia - jest to zaznaczone na obudowach emiterów. Aby odbierać sygnały z telegraficznych stacji radiowych w warunkach zwiększonych zakłóceń, przepustowość kaskady na wzmacniaczu operacyjnym 1-DA1 można zawęzić, podłączając podwójny mostek T do obwodu ujemnego sprzężenia zwrotnego (rezystory 1-R11 - 1-R13 , kondensatory 1-C16-1-C18). W tym celu przełącznik SA1 (patrz rys. 5) jest połączony z wyjściem wzmacniacza (pin 5) z wejściem mostka typu T (pin 8). W uproszczonej formie połączenie mostka T w obwodzie ujemnego sprzężenia zwrotnego na wzmacniaczu operacyjnym pokazano na ryc. 2b. Charakterystyczną cechą podwójnego mostka T jest to. że przy określonej częstotliwości (zwykle nazywa się to częstotliwością quasi-rezonansową) współczynnik transmisji ma minimum i dla pewnych stosunków między wartościami zawartych w nim kondensatorów i rezystorów może być bardzo bliski zero. Tak więc dla podwójnego mostka T, w którym pojemności wszystkich trzech kondensatorów są takie same, a rezystancja rezystora w gałęzi pojemnościowej jest czterokrotnie mniejsza niż pozostałych dwóch rezystorów. Dla takiego mostka współczynnik transmisji przy częstotliwości quasi-rezonansowej będzie wynosił około 10-2. Zależność współczynnika transmisji podwójnego mostka T zastosowanego w tym odbiorniku od częstotliwości pokazano na rys. 3, A. Jeśli czterozaciskowe urządzenie o takiej charakterystyce częstotliwościowej zostanie włączone do obwodu ujemnego sprzężenia zwrotnego kaskady na wzmacniaczu operacyjnym, jak pokazano na ryc. 2, b, to w pierwszym przybliżeniu współczynnik przenoszenia urządzenia zostanie określony przez stosunek rezystancji jakiegoś równoważnego rezystora do rezystancji rezystora 1-R9.
Łatwo zauważyć, że przy częstotliwości quasi-rezonansowej, gdy K jest bliskie zeru, wzmocnienie stopnia będzie w przybliżeniu takie samo jak przy braku mostka T (tj. równe stosunkowi rezystancji rezystorów 1 -R14 i 1-R9). Przy częstotliwościach dalekich od częstotliwości quasi-rezonansowej K jest bliskie jedności, a wzmocnienie stopnia wyraźnie spada (w przybliżeniu do stosunku rezystancji rezystorów 1-R10 i 1-R9). Wydawałoby się, że w celu poprawy selektywności sensowne jest zmniejszenie rezystancji rezystora 1-R10. Jednak tak nie jest. Po pierwsze, przy niskich wartościach rezystancji obciążenia (a dla mostka T 1-R10 - obciążenia) charakterystyki mostka zauważalnie się pogarszają. Można tego uniknąć, wprowadzając na przykład wtórnik emitera między 1-R10 a mostkiem T. Ale wtedy równoważny współczynnik jakości mostka zauważalnie wzrośnie, a szerokość pasma odbiornika z włączonym filtrem zawęzi się do wartości, które w praktyce są nie do zaakceptowania (poniżej 100 Hz). Innymi słowy, opcja zastosowana w tym amplitunerze jest zbliżona do optymalnej (w każdym razie, jeśli weźmiemy pod uwagę proste rozwiązania układowe). Charakterystykę amplitudowo-częstotliwościową ścieżki częstotliwości audio (bez filtra dolnoprzepustowego) pokazano na ryc. 3b. Pokazano również charakterystykę częstotliwościową toru z podłączonym podwójnym mostkiem typu T. Dla 0 dB przyjmuje się współczynnik transmisji ścieżki odpowiadający maksymalnej odpowiedzi częstotliwościowej przy wyłączonym filtrze. Pomiędzy przedwzmacniaczem a wzmacniaczem wyjściowym znajduje się regulacja poziomu sygnału częstotliwości audio. Jest podłączony do pinów 9, 10, 11 płytki. Schemat ideowy płytki lokalnego oscylatora pokazano na ryc. 4, A. Generator jest montowany na tranzystorze 2-VT1 zgodnie ze znanym schematem.Zwróćmy uwagę tylko na kilka jego cech. Aby zmniejszyć napięcie o wysokiej częstotliwości w obwodzie generatora (zmniejsza to nagrzewanie się jego elementów przez prądy o wysokiej częstotliwości, aw konsekwencji zwiększa stabilność temperaturową lokalnego oscylatora), wybiera się napięcie zasilania kaskady stosunkowo niskie - mniej niż 6 V. Standardowy blok kondensatorów zmiennych z odbiornika nadawczego jest używany w lokalnym oscylatorze (tylko jedna sekcja). Blok nie jest poddawany żadnym przeróbkom, a niezbędne nakładanie się częstotliwości zapewniają kondensatory „rozciągające” 2-C1, 2-C2, 2-C4. Należy zauważyć, że ponieważ mikser odbiornika jest wykonany na diodach antyrównoległych, generator pracuje z połową (w stosunku do pracy) częstotliwości, czyli pokrywa pasmo 7000...7175 kHz z pewnym marginesem na krańcach zakresu. Rezystor 2-RJ eliminuje pasożytnicze samowzbudzenie generatora przy niskich częstotliwościach, określonych przez indukcyjność cewki 2-L2. Zamiast konwencjonalnego rezystora balastowego w obwodzie mocy diody Zenera zastosowano stabilny generator prądu oparty na tranzystorze polowym 2-VT2. Dla odbiornika nie ma to większego znaczenia - można go zastąpić rezystorem 330 Ohm. Jeśli jednak w torze transmisyjnym zastosowany zostanie również oscylator lokalny (w transceiverze opartym na tym odbiorniku), to zastosowanie generatora prądu stałego w oscylatorze lokalnym poprawi charakterystykę dynamiczną stabilizatora napięcia, zmniejszając tym samym częstotliwość fałszywą manipulacja generatorem. Napięcie o wysokiej częstotliwości z generatora jest podawane do dwustopniowego wtórnika emiterowego. Pierwszy stopień pracuje w trybie klasy A (tranzystor 2-VT3), drugi - w klasie B (tranzystory 2-VT4 i 2-VT5). Pozwala to znacznie zmniejszyć moc uwalnianą na tranzystorach wyjściowych (tj. Użyj tutaj zwykłych tranzystorów małej mocy). Aby uzyskać taką samą charakterystykę obciążenia w stopniu wyjściowym pracującym w klasie A, należałoby zastosować tranzystor wysokiej częstotliwości średniej mocy, rozwiązać problem odprowadzania ciepła i reżimu temperaturowego oscylatora lokalnego. Połączenie między generatorem a repeaterami jest galwaniczne. Odchylenie oparte na tranzystorze 2-VT3 jest ustalane przez diodę Zenera 2-VD1 (z niewielkimi poprawkami wynikającymi ze spadku napięcia na rezystorach 2-R1 i 2-R5). Napięcie polaryzacji, które otwiera tranzystory wyjściowe, ustawia rezystor 2-R7. Głównym celem rezystora 2-R5 jest ustawienie (wstępnego) poziomu napięcia wyjściowego lokalnego oscylatora, tak aby tranzystory emiter-wtórnik nie były przeciążone. Osłabiając sygnał w tym miejscu dodatkowo odsprzęgamy generator od wyjścia urządzenia poprawiając jego charakterystykę obciążeniową.
Dostrojony rezystor 2-R10 w procesie ustanawiania odbiornika dokładnie wybiera optymalne napięcie lokalnego oscylatora na mikserze diodowym. Jeśli z czasem planowane jest przekształcenie odbiornika w nadajnik-odbiornik, wskazane jest natychmiastowe umieszczenie w lokalnym oscylatorze możliwości odstrojenia jego częstotliwości za pomocą warikapa, a także zapewnienie dodatkowego wyjścia dla ścieżki nadawczej. Pomiary, które należy wykonać w lokalnym obwodzie oscylatora, pokazano na ryc. 4b. Są one w większości oczywiste. Po prostu zauważmy. że z pinu 6 stabilizowane napięcie jest doprowadzane do rezystora zmiennego, który reguluje napięcie na żylaku. Schemat połączenia płytek ze sobą, a także z innymi elementami odbiornika znajdującymi się poza tymi płytkami pokazano na ryc. 5. na ryc. 6 przedstawia płytkę obwodu drukowanego miksera i wzmacniacza częstotliwości audio odbiornika, a na ryc. 7 - płytka drukowana lokalnego zespołu oscylatora (dla wersji nadawczo-odbiorczej). Płytki te przeznaczone są do następujących części: rezystory - MLT-0,25, kondensatory - KM i K50-6 (tlenek), rezystor trymerowy - SPZ-4, kondensator zmienny - KPE z odbiornika radiowego Alpinist, dławik 2-L2 - standardowy korekcyjny z telewizora tubowego. Możesz także użyć dławików serii D i DM lub domowej roboty. Cewka 1-L2 filtra dolnoprzepustowego nawinięta jest na pierścieniowy ferrytowy rdzeń magnetyczny o wymiarach K20 x 12 x 6 wykonany z materiału o początkowej przenikalności magnetycznej 3000, drut-PEV-2 o średnicy 0,1 mm , liczba zwojów wynosi 430, indukcyjność wynosi około 350 mH. Transformator wysokiej częstotliwości nawinięty jest na pierścieniowy obwód magnetyczny o wymiarach K7 x 4 x 2 wykonany z ferrytu o początkowej przenikalności magnetycznej 400...1000 (niekrytycznej). Uzwojenie odbywa się natychmiast za pomocą trzech drutów PEV-2 o średnicy 0,1 ... 0,25 mm. Początek jednego z uzwojeń jest połączony z końcem drugiego - będzie to środkowy punkt uzwojenia wtórnego. Pozostałe uzwojenie jest używane jako pierwotne. Cewki 1-L1 i 2-L1 są uzwojone na polistyrenowych ramach, których rysunki pokazano na ryc. 8, A. Posiadają 17 zwojów drutu PEV-2 o średnicy 0,4 mm. Trymery - z żeliwa karbonylowego (M6 x 10). Cewki te, umieszczone w aluminiowych ekranach (ryc. 8, b), powinny mieć indukcyjność 2,3 μH z trymerem w pozycji środkowej (wkręconym do połowy w cewkę).
Tranzystory o strukturze npn (1-VT1, 2-VT1, 2-VT3, 2-VT4) mogą być dowolnymi z serii KT312, KT342, KT3102 i podobnych. Najbardziej optymalne dla przedwzmacniacza częstotliwości audio są tranzystory KT3102E i KT3102G (o współczynniku szumów nie większym niż 4 dB). W lokalnym oscylatorze można również zastosować tranzystory serii KT315, ale w każdym przypadku współczynnik przenoszenia prądu (statyczny) musi wynosić co najmniej 100. Tranzystor struktury pnp w lokalnym oscylatorze (2-VT5) to KT361. KT3107 z dowolnym indeksem literowym. Wzmacniacz operacyjny K140UD8A (lub K140UD8B - to nie jest konieczne) zastępuje się dowolnym wzmacniaczem operacyjnym z wewnętrzną korekcją. Oczywiście całkiem możliwe jest zastąpienie go wzmacniaczem operacyjnym z zewnętrzną korekcją przy odpowiednich zmianach w obwodzie. W każdym razie wymiana wzmacniacza operacyjnego będzie wymagać zmian na płytce drukowanej głównego zespołu. Jeśli używany jest wzmacniacz operacyjny, który nie ma tranzystorów polowych na wejściu (na przykład K140UD7), zaleca się wzięcie rezystorów 1-R7 i 1-R8 o rezystancji nie większej niż 150 kOhm i skompensowanie zmniejszenie wzmocnienia stopnia wstępnego poprzez wybór rezystora 1-R4. Tranzystor polowy w generatorze prądu stałego (2-VT2) musi mieć początkowy prąd drenu co najmniej 15 mA. Tutaj odpowiednie mogą być pojedyncze egzemplarze tranzystorów KP303E (mają ten parametr w zakresie 5 ... 30 mA) i tranzystorów KP302 z dowolnym indeksem literowym, z wyjątkiem A (odpowiednie są tylko pojedyncze egzemplarze z tej serii, ponieważ ich początkowe prąd drenu może wahać się od 3 do 24 mA). Diody w mikserze - dowolny krzem wysokiej częstotliwości (KD503, KD521 itp.). Dioda Zenera 2-VD1 musi mieć napięcie stabilizujące w zakresie 5,5 ... 6 V. Schematycznie konstrukcję odbiornika pokazano na ryc. 9.
Konfigurację odbiornika można wykonać za opłatą. Podając napięcie +3 V na zacisk 12 płyty głównej, sprawdzają tryby elementów aktywnych dla prądu stałego. Odchylenia od przedstawionych na ryc. 1 wartości powyżej 20% wskaże błędy w instalacji lub wady użytych części. Następnie wskazane jest sprawdzenie odpowiedzi częstotliwościowej od końca do końca ścieżki częstotliwości audio poprzez podanie sygnału z generatora o impedancji wyjściowej 600 ... 1000 omów na wejście filtra dolnoprzepustowego (do punkt połączenia 1-L2 i 1-C6). Ponieważ wzmocnienie toru częstotliwości akustycznych odbiornika jest bardzo duże, można to zrobić tylko wtedy, gdy radioamator ma do dyspozycji generator częstotliwości akustycznych o niskim poziomie tła. Poziom szumów własnych wzmacniacza (przy odłączonym oscylatorze lokalnym od miksera), jak już wspomniano, powinien wynosić około 20 mV. Jego duże wartości wskazują, że należy wymienić tranzystor 1-VT1. Następnym krokiem jest skonfigurowanie lokalnej tablicy oscylatora. Kontrolując częstotliwość lokalnego oscylatora za pomocą miernika częstotliwości, odbiornika sterującego lub w inny sposób, ustala się granice jego strojenia. Aby to zrobić, przy minimalnej pojemności KPI, trymer cewki 2-L1 osiąga częstotliwość generowania o 10 ... 20 kHz wyższą niż wartość 7175 kHz. Przesuwając wirnik kondensatora do pozycji odpowiadającej maksymalnej pojemności, sprawdza się częstotliwość generowania. Jeśli okaże się, że jest nieco niższa niż 7000 kHz, to w tym momencie można zakończyć ustawianie granic zakresu. Jeśli jest wyższa niż 7000 kHz, zainstaluj kondensator 2-C1 o mniejszej pojemności i powtórz opisaną procedurę ponownie. Wyznaczanie granic można znacznie przyspieszyć, jeśli zamiast 2-C1 zostanie zainstalowany kondensator dostrajający z dielektrykiem powietrza. Nie należy stosować kondensatorów trymerowych typu KPK lub KPK-M. Mają niską stabilność temperaturową i mogą znacznie obniżyć wydajność lokalnego oscylatora. Po wymianie kondensatora 2-CJ konieczne jest każdorazowe zatrzymanie w celu ustabilizowania reżimu temperaturowego kondensatora przegrzanego podczas lutowania. Jeśli w lokalnym oscylatorze używany jest stabilny generator prądu, to przed ustawieniem generatora należy wybrać rezystor 2-R3, aby całkowity prąd płynący przez tranzystor polowy (generator plus dioda Zenera) wynosił około 15 mA . Po zakłóceniu generowania lokalnego oscylatora w taki czy inny sposób, wybierając rezystor 2-R7, osiągają, że prąd płynący przez tranzystory 2-VT4 i 2-VT5 wynosi około 2 mA. Następnie przywraca się działanie generatora i wybierając rezystor 2-R5 ustawia się napięcie o wysokiej częstotliwości na wyjściu lokalnego oscylatora (silnik 2-R10 znajduje się w górnym położeniu zgodnie ze schematem) około 1 V (wartość skuteczna). Następnie możesz sprawdzić charakterystykę obciążenia lokalnego oscylatora: zmiana obciążenia z biegu jałowego na 50 omów nie powinna zmieniać częstotliwości generowania o więcej niż 50 ... 70 Hz. Teraz należy zainstalować płytki odbiornika w obudowie (jedna z możliwych opcji pokazano na ryc. 9) i przeprowadzić kompleksową regulację odbiornika. Pierwszym testem działania odbiornika jest wzrost poziomu szumów na wyjściu, gdy do miksera zostanie przyłożone napięcie lokalnego oscylatora o wysokiej częstotliwości. Hałas powinien być mniej więcej podwojony. Po dostrojeniu się do jakiejś amatorskiej stacji radiowej wybierają optymalne napięcie lokalnego oscylatora (zgodnie z jego maksymalną głośnością). Należy zauważyć, że ta regulacja jest dość krytyczna: przy niskich i wysokich poziomach współczynnik transmisji miksera znacznie spada. Ostatnim etapem jest regulacja obwodu wejściowego 1-L1. Podwójny mostek typu T zwykle nie wymaga regulacji. Jeśli okaże się, że współczynniki przenoszenia odpowiadające maksymalnej charakterystyce częstotliwościowej przy włączonym i wyłączonym mostku są zauważalnie różne, wówczas należy dobrać rezystor 1-R13. Zmiana wartości tego rezystora zmienia nieco częstotliwość rezonansową iw znacznie większym stopniu współczynnik przenoszenia. Wynika to nie tylko ze zmiany odpowiedzi częstotliwościowej podwójnego mostka T, ale także z jego odpowiedzi fazowo-częstotliwościowej.
Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach
02.05.2024 Zaawansowany mikroskop na podczerwień
02.05.2024 Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024
▪ Wielofunkcyjny adapter Xiaomi USB-C ▪ Promienie kosmiczne pomagają celnikom
▪ sekcja witryny Oświetlenie. Wybór artykułu ▪ artykuł Na dupie (połóż). Popularne wyrażenie ▪ artykuł Kiedy koty zostały oswojone? Szczegółowa odpowiedź ▪ artykuł Buzulnik. Legendy, uprawa, metody aplikacji ▪ Artykuł o soczewkach. eksperyment fizyczny
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony