|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ Projektowanie wzmacniaczy lampowych. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Wzmacniacze lampowe W artykule omówiono cechy budowy wzmacniaczy lampowych typu single-ended w celu uzyskania wysokiej jakości odtwarzania dźwięku. Autor rekomenduje najbardziej odpowiednie lampy i konstrukcje transformatorów wyjściowych do takich wzmacniaczy. Zapewne każdy radioamator i każdy audiofil słyszał opinie o wyższości wzmacniaczy lampowych nad tranzystorowymi, jednak nie każdy mógł się o tym przekonać. Jest tego kilka powodów: wzmacniacze lampowe nie są często spotykane w naszych czasach, a co najważniejsze, aby usłyszeć zauważalną wyższość, trzeba użyć wysokiej jakości fonogramów, które nie zostały zepsute przez wielokrotne przetwarzanie i ponowne nagrywanie. Jeśli słuchasz kogoś takiego jak Eminem czy Celine Dion, raczej nie zauważysz zalet sprzętu lampowego. Co więcej, słuchając niektórych nagrań, można dojść do zupełnie przeciwnych wniosków. Ale jeśli ktoś kiedykolwiek odczuł przewagę wzmacniaczy lampowych single-ended, to już zawsze będzie „chorował” na lampy. Mówi się, że wzmacniacze lampowe nie odtwarzają dobrze muzyki rockowej. Jednak ostatnio w niektórych dyskotekach z powodzeniem stosowano wzmacniacz mocy z czterema lampami 6P45S na wyjściu każdego kanału, pracujący w klasie B. Wzmacniacz ten miał maksymalną moc 200 ... 300 W i był zawiedziony tylko swoją słabą niezawodnością. Przeciwnicy wzmacniaczy lampowych słusznie krytykują je za „luźny”, „niejasny” bas, ale przyczyna tego zjawiska była już rozważana w literaturze, np. w [1]: zwiększona impedancja wyjściowa wzmacniacza lampowego, która nie niewystarczająco tłumią sekcję niskich częstotliwości zestawu głośnikowego, aby stłumić główny rezonans emitera. Dlatego najlepszym, choć niełatwym rozwiązaniem problemu jest obliczenie i ustawienie głośników, dopasowanie ich do konkretnego wzmacniacza, a nawet dopasowanie wzmacniacza do tego głośnika. Dzięki temu można słuchać tego samego Pink Floyd, delektując się pięknem gitarowego solo i być zaskoczonym klarownością lokalizacji i głębią brzmienia instrumentów basowych. A jak serdeczne zabrzmią stare nagrania z lat 40-60 na prostym sprzęcie lampowym! Powody przemawiające za zaletami wzmacniaczy lampowych pracujących w klasie A były wielokrotnie analizowane w literaturze [2, 3]. Można sformułować „pierwsze prawo Hi-End'a”: sygnał audio powinien podlegać jak najmniejszej liczbie przekształceń, wzmacniany jak najmniejszą liczbą kaskad. I to najlepiej pasuje do lamp – wzmacniacz o czułości 0,1… może nie do wszystkich DAC-ów). Eliminuje to filtry analogowe zebrane na wzmacniaczu operacyjnym. Oprócz dużego wzmocnienia mocy i wysokiej liniowości lamp należy zwrócić uwagę na jeszcze dwie podstawowe zalety: stałość pojemności międzyelektrodowych oraz niezależność charakterystyki od temperatury, a co za tym idzie od poziomu wzmacnianego sygnału . Po uświadomieniu sobie zalet wzmocnienia liniowego (w klasie A) argumenty zwolenników kaskad przeciwsobnych w UMZCH stają się całkowicie niezrozumiałe. Deklarowana przez nich kompensacja drugiej harmonicznej nie zawsze jest zaletą, gdyż wielokrotnie udowodniono, że druga harmoniczna, jeśli nie przekracza 2...3% sygnału głównego, nie psuje dźwięku, a raczej naprzeciwko. A potrzeba inwertera fazowego dla kaskady przeciwsobnej generalnie powoduje szereg problemów. Więcej o tym wszystkim można przeczytać we wspomnianych artykułach oraz w [4]. Ten artykuł jest poświęcony lampie jednocyklowej UMZCH, ich obwodom, używanym lampom i transformatorom. Istnieją dwie główne odmiany lamp jednocyklowych UMZCH: w jednej z nich stopień wyjściowy zbudowany jest na triodzie bez wspólnego OOS, w drugiej na pentodzie lub tetrodzie wiązkowej o głębokości do 16 dB obejmującej ostatnie dwa etapy OOS. Jako przykłady na ryc. 1 i 2 pokazują obwody wzmacniacza, które omówiono bardziej szczegółowo poniżej. Nawiasem mówiąc, zauważamy, że w triodach wyjściowych, takich jak klasyczne 2AZ i 300 V, wewnętrzne sprzężenie zwrotne, o którym zwykle milczy się we współczesnej literaturze, ma w przybliżeniu taką samą głębokość - 12 ... 16 dB. Czasami można przeczytać w artykułach, że dopiero kaskady triodowe są w stanie zapewnić wzmacniacze najwyższej klasy, ale to nie do końca prawda. Tak więc Audio Note produkuje kilka modeli wzmacniaczy z tetrodami i wspólnym OOS, na przykład OTO Line SE, Soro Line SE. Ten ostatni, nawiasem mówiąc, od kilku lat jest używany jako punkt odniesienia przez ekspertów audio z Petersburga.
Stopień wyjściowy na tetrodach ze stałym napięciem na drugiej siatce jest nieco bardziej ekonomiczny i ma tę zaletę, że kilka tetrod można połączyć równolegle w celu zwiększenia mocy, nawet przy pewnej różnicy w ich charakterystyce. Zwróćmy uwagę na jedną szczególną, ale często dyskutowaną kwestię dotyczącą bocznikowania katodowych rezystorów autopolaryzujących z kondensatorami blokującymi. Zwykle argumentuje się, że zawsze należy wykonywać bocznikowanie, pomimo faktu, że każdy kondensator tlenkowy w ścieżce sygnału audio jest dodatkowym zniekształceniem. Przyjrzyjmy się obiektywnym powodom tej lub innej decyzji. Bardzo pożądane jest bocznikowanie rezystora w stopniu wyjściowym na triodzie, aby nie zwiększać rezystancji wyjściowej stopnia i zachować jego maksymalną czułość. W stopniu wyjściowym na tetrodzie ze stałym napięciem na drugiej siatce konieczne jest zbocznikowanie rezystora katodowego, ale tutaj powód jest zupełnie inny. FOS utworzony przez ten rezystor linearyzuje tylko prąd katody. Prąd anodowy to prąd katodowy minus prąd drugiej siatki, który ma stosunkowo nieliniową zależność od tego samego prądu katodowego. W wyniku wprowadzenia takiego OOS otrzymujemy kaskadę z nieco mniejszymi, ale bardziej nieprzyjemnymi dla ucha zniekształceniami, tracąc przy tym około dwukrotnie na czułości. W stopniu przedterminalnym (sterownik), po którym następuje stopień wyjściowy triody, bocznikowanie rezystora nie jest konieczne, ale jest pożądane. Tutaj kryterium staje się warunkiem połączenia rezystancji wyjściowej tego stopnia z pojemnością wejściową następnej pojemności wejściowej stopnia triodowego Svx \u1d Csk + CCA (K + XNUMX), gdzie CC jest pojemnością katodowo-siatkową; SSA - pojemność siatkowo-anodowa; K jest współczynnikiem przenoszenia napięcia kaskady. Na przykład, jeśli stopień sterownika jest zmontowany na triodzie 6N2P z nie bocznikowanym rezystorem katodowym i ma rezystancję wyjściową 50 kOhm, to przy pojemności wejściowej stopnia wyjściowego 200 pF górna częstotliwość odcięcia f=1/(2πRC) = 16kHz! W stopniu przedterminalnym, po którym następuje stopień wyjściowy na tetrodzie, rezystora katodowego nie można zbocznikować, ponieważ często jest on zasilany sygnałem zwrotnym z wyjścia wzmacniacza. W stopniu wejściowym, jeśli musi mieć wzmocnienie mniejsze niż μ/2 lub wprowadzić korekcję częstotliwości, na przykład nierówną charakterystykę głośnika w obszarze niskich częstotliwości, rezystor katodowy nie powinien być bocznikowany; zwiększy to stabilność parametrów wzmocnienia lub korekcji. Porozmawiajmy teraz o doborze lamp do wzmacniacza. Autor przeprowadził badania różnych lamp nad widmem harmonicznych sygnału wyjściowego w trybie małych i dużych sygnałów do trybu ograniczającego. Równocześnie oceniono wpływ widma zniekształceń na jakość odtwarzania dźwięku za pomocą badania słuchowego (słuchanie). Szczególną uwagę zwrócono na korelację ocen subiektywnych i metrologicznych. Wyniki takich badań porównawczych w zasadzie potwierdziły informacje znane z literatury nowożytnej. Zwróćmy uwagę na najbardziej odpowiednie konkretne lampy do różnych stopni wzmacniaczy. Wśród lamp do stopnia wyjściowego na tetrodzie klasyczna tetroda wiązki 6P6S okazała się liderem „muzykalności”. Pokrywa się to ze stwierdzeniami zawartymi w artykule [5]. Na drugim miejscu należy 6PZS (bliskie analogi - 6L6 6P7S, G-807), półtora raza mocniejsza tetroda wiązki o bardzo podobnym widmie, ale z nieco wyższym poziomem wysokich harmonicznych. Tetrody wyjściowe - 6P14P, EL34 (6P27S - analog, ale muzealny rarytas), 6550 (KT88) - przychodzą z pewnym opóźnieniem. Lampa palcowa 6P1P jest analogiem lampy ósemkowej 6P6S, ale lepiej jest użyć lampy ósemkowej i łatwiej ją znaleźć. Mówi się, że pentoda 6F6S jest liniowa i „muzyczna”, ale to rzadkość, a jej moc wyjściowa jest zbyt mała (3,2 W). Istnieje opinia, że \u6b\u45blampy telewizyjne z poziomym skanowaniem są nieodpowiednie dla UMZCH (mówimy o 6P44S, 6P44S i tym podobnych). Tak nie jest: można ich używać, ale nie w typowym trybie, ale z napięciem zmniejszonym o połowę na drugiej siatce. Na przykład lampa 6P14S w tak nietypowym trybie ma bardzo podobny dźwięk do XNUMXPXNUMXP w typowym trybie, ale jest półtora raza mocniejsza. Liderem w grupie lamp do stopnia wyjściowego na triodzie iw ogóle absolutnym liderem dość nieoczekiwanie okazała się tetroda strumieniowa 6P44S w połączeniu triodowym. Pod względem delikatności obsługi dźwięku lampa ta prześcignęła nawet triodę 6C4C, którą należy stawiać na drugim miejscu. Skład harmonicznych prądu anodowego 6P44S, zmierzonego przy maksymalnym sygnale bezpośrednio przed ograniczeniem, podano w tabeli.
Zalecany tryb pracy lampy: UAK = 250 V, IA ≤ 90 mA, RH = 2450 Ohm, UCK = -34...-37 V, RK = 400 Ohm. Moc wyjściowa kaskady z tą lampą wynosi 5 W (mierzona za transformatorem przy stratach do 8%); to półtora raza większa moc wyjściowa z triodą 6С4С. Nawiasem mówiąc, niektóre artykuły podają zawyżone wartości mocy wyjściowej dla lampy 6C4C: 5, 10, a nawet 20 W Tak nie jest: w trybie klasy A przy nominalnej mocy rozpraszanej przez anodę, 15 W (250 V i 60 mA) moc wyjściowa z triodą 6C4C wynosi 3,7 W bez strat w transformatorze. Ta sama wartość mocy jest wskazana w [6, s. 132]. Amplituda sygnału sterującego dla 6P44S wynosi 36 V w porównaniu do 43 V dla 6S4S Następnie należy wymienić oczywiście słynną triodę 300 V. Pod względem „muzykalności” ta lampa (wyprodukowana przez stowarzyszenie Svetlana) nieco ustępuje triodzie 6C4C, jednak wielu audiofilów ją preferuje, ponieważ pozwala uzyskać moc wyjściową co najmniej 8 W z pojedynczej lampy. Kilka dalszych zaleceń dotyczących korzystania z lampy 6P44S. Aby uzyskać tryb wzmocnienia triody, konieczne jest podłączenie drugiej siatki lampy do anody przez rezystor 100 omów, w przeciwnym razie na częstotliwości radiowej pojawi się samowzbudzenie. Aby zwiększyć moc wyjściową, możesz użyć dwóch lub więcej lamp 6P44S połączonych równolegle. Ale w tym przypadku absolutnie konieczne jest wybranie ich zgodnie z parametrem μ z różnicą w punkcie pracy nie większą niż 1 ... 2%. Dopasowanie nachylenia (S) jest opcjonalne. Każda lampa musi mieć własne rezystory „antypasożytnicze” w obwodzie sterowania i drugiej sieci (o rezystancji odpowiednio 1 kOhm i 100 Ohm), a także oddzielny rezystor auto-bias, zbocznikowany kondensatorem 470 mikrofaradów przy 63 V. Nawiasem mówiąc, opinia, że triod nie powinno się łączyć równolegle, jest jak najbardziej uzasadniona. Jeśli jednak możliwe jest dokładne dobranie lamp dla μ, triody można łączyć równolegle i istnieje na to wiele dowodów. Na przykład uwielbiana przez wielu lampa 6S4S (2AZ) zawiera wewnątrz cylindra dwie połączone równolegle triody, a niektóre drogie modele Audio Note mają stopień wyjściowy na dwóch połączonych równolegle triodach. Niestety nie udało się znaleźć odpowiedniego trybu dla lampy 6P45S w przełączaniu triodowym. Z łatwością dostarczając 10 W do obciążenia (więcej niż słynna trioda 300 V), ta lampa ma słabe widmo harmoniczne - trzecia harmoniczna psuje dźwięk, zaczynając od mocy 2,5 W. A niezawodność tej lampy nie jest wielka. Przeciwnie, lampy 6P44S okazały się dość niezawodne: niektóre próbki działają od 15 lat. Co więcej, w trakcie ustawiania ich anody czasami rozgrzewały się do czerwoności, co w najmniejszym stopniu nie wpływało na ich dalszą pracę. Triody przeznaczone do stabilizatorów napięcia (takie jak 6S19P, 6S3ZS, 6N13S) nie powinny być stosowane we wzmacniaczach single-ended ze względu na zauważalną nieliniowość. Oczywiście nadal istnieją potężne triody: 211, 845 i domowe GM-70, ale jest to zupełnie inna technika bezpieczeństwa - napięcie anodowe osiąga 1000 V lub więcej, a wykonanie transformatora wyjściowego dla takich lamp jest niezwykle trudne w domu. Nadal istnieje wiele doskonałych triod wyjściowych, które nie zostały objęte badaniami ze względu na ich wygórowaną cenę: są to 300 V firmy Western Electric, jednoanodowa wersja 2AZ (jest jedna), podobny do niej przedwojenny niemiecki AD1 , domowa trioda tego samego czasu UB-180, nowoczesna W30B i tak dalej. Lampy stopnia kierowcy muszą zapewniać dużą amplitudę sygnału przy minimalnej impedancji wyjściowej. Artykuł [4] wymienia cztery rodzaje podwójnych triod: 6N1P, 6N2P, 6N8S i 6N9S. Rzeczywiście, te triody mają najdłuższy liniowy odcinek charakterystyki, ale pod względem rezystancji wyjściowej nie są najlepszymi lampami. W wielu przypadkach podwójna trioda 6N23P okazuje się najbardziej optymalna. Przy prawidłowym trybie (UA= 120 V, IA= 14 mA, UCK= -2,25 V, RA= 12 kOhm, RK- 160 Ohm), rozwija amplitudę sygnału 57 V całkiem liniowo, mając rezystancję wyjściową tylko 2 ...2,5 kΩ i tym samym zapewniając szerokość pasma około 200 kHz. Ale jeśli potrzebujesz uzyskać amplitudę sygnału 80 V, na przykład, aby zbudować triodę 300 V, lepiej oczywiście użyć triody 6H8C w następującym trybie: IA \u6d 6 mA, UCK \u1d - 50 V, RK \u6d 12 kOhm, RA \uXNUMXd XNUMX kOhm. Jest jeszcze jedna bardzo ciekawa lampa XNUMXFXNUMXP. Zarówno trioda, jak i pentoda w tej lampie mają niezwykłe właściwości - można poeksperymentować. Najważniejszym węzłem wzmacniacza lampowego jest transformator wyjściowy. Z jakiegoś powodu niektóre tajemnice jego prawidłowego wytwarzania nie są wspominane w literaturze. To, że transformator wysokiej jakości wzmacniacza musi być wielosekcyjny, nie jest chyba dla nikogo tajemnicą. I z jakiegoś powodu nigdzie nie piszą o tym, że należy umieścić przekładki między sekcjami uzwojenia pierwotnego i wtórnego, a także między warstwami uzwojenia pierwotnego, aby zmniejszyć pojemność. Ponadto grubość tych przekładek powinna zmieniać się wprost proporcjonalnie do zmiennej składowej naprężenia między rozdzielanymi warstwami. Najlepszym dostępnym materiałem izolacyjnym na uszczelki jest PTFE-4. W skrajnych przypadkach, a także jako materiał dodatkowy, odpowiedni jest suchy papier Whatmana, ale nie papier kondensatorowy, jak to czasami występuje w niektórych opisach. Grubość przekładek i liczbę sekcji uzwojenia można obliczyć, ale ze względu na złożoność w tym artykule zostaną podane tylko niektóre konkretne projekty. W przypadku wzmacniacza o mocy wyjściowej 10 ... 15 W najlepiej zastosować obwód magnetyczny i ramę z transformatora OSM-0,25 kVA (SHL32x50). Transformator należy zdemontować, krawędzie ramy, na której leży pierwsza warstwa uzwojenia, zaokrąglić promieniem 1,5 mm, aw jego policzkach wywiercić dodatkowe otwory na wyprowadzenia. Należy bardzo ostrożnie nawijać, każda sekcja powinna zawierać całkowitą liczbę warstw wypełnionych od policzka do policzka. Poniżej informacja o transformatorze dla stopnia wyjściowego na dwóch połączonych równolegle tetrodach 6P44S w układzie triodowym. Jego uzwojenie pierwotne składa się z czterech sekcji po 325 zwojów połączonych szeregowo, w sumie 1300 zwojów drutu o średnicy 0,355 mm. Każda sekcja składa się z dwóch warstw, pomiędzy którymi znajduje się uszczelka z PTFE o grubości 0,2 mm. Uzwojenie wtórne dla obciążenia o rezystancji 4 omów składa się z pięciu sekcji po 77 zwojów połączonych równolegle. Każda sekcja zawiera jedną warstwę drutu o średnicy 0,77 mm. Dwie kolejne sekcje są nawinięte na drugą i czwartą sekcję tego uzwojenia bez przekładek, każda z 32 zwojami w dwóch drutach o średnicy 0,56 mm (rozmieszczenie uzwojeń pokazano na ryc. 3).
Sekcje te należy nawinąć ze szczeliną między zwojami, aby uzyskać równomierne wypełnienie warstwy od policzka do policzka. Wszystkie cztery druty o 32 zwojach są połączone równolegle, a powstałe uzwojenie jest połączone szeregowo z uzwojeniem o 77 zwojach. W ten sposób uzyskuje się uzwojenie 109 zwojów dla obciążenia 8 omów. Pomiędzy czterema sekcjami uzwojenia pierwotnego i pięcioma sekcjami wtórnego znajduje się osiem przekładek, których grubość zmienia się w przybliżeniu w postępie arytmetycznym od 1,3 mm (pierwsza przekładka) do 0,2 mm (ostatnia przekładka) jako składowa napięcia przemiennego między uzwojeniami sekcje I i II zmniejszają się . Podczas montażu transformatora konieczne jest umieszczenie sztywnych uszczelek izolacyjnych o grubości 0,18 ... 0,19 mm w szczelinach obwodu magnetycznego. Stopień wyjściowy z takim transformatorem ma powtarzalne pasmo częstotliwości 4 Hz ... 200 kHz przy małym sygnale i 20 Hz ... 200 kHz przy maksymalnej mocy. Porozmawiajmy teraz o cechach konstrukcyjnych transformatora mocy. Ponieważ prąd pobierany przez wzmacniacz w trybie klasy A pozostaje praktycznie niezmieniony, transformator zasilający dostarcza przez cały czas dużą moc. Podane w książkach metody obliczania transformatora pracującego na prostowniku z filtrem są albo zbyt skomplikowane, albo zbyt uproszczone. Poniżej znajdują się dość dokładne i proste wzory do obliczania transformatora działającego na prostowniku z filtrem zaczynającym się od dużego kondensatora. Zacznijmy od najprostszych formuł. Napięcie jałowe uzwojenia wtórnego transformatora wynosi U2 = 220(n2/n1) [V] - jest to zrozumiałe, choć lepiej polegać na rzeczywistym średnim lub maksymalnym napięciu w sieci. Oznaczmy opór R=RB+RT. gdzie RB to rezystancja prostownika (patrz poniżej), a RT to rezystancja transformatora zredukowana do uzwojenia wtórnego: Rt= R2+R1 (n2/n1)2, gdzie i R2 to rezystancje uzwojeń: R1= 0,017 (Ii[m]/Si[mm2]). Kolejnym krokiem jest obliczenie spadku napięcia VU. Oblicza się go z układu dwóch równań: ΔU = √2·U2(1-cos φ); ΔU = 1,5I R(90°/φ), gdzie I jest prądem stałym pobieranym przez wzmacniacz. Najprostszym sposobem rozwiązania tego układu równań jest dopasowanie (iteracje), przyjmując za pierwsze przybliżenie kąt odcięcia φ w granicach 20...30°. Amplituda napięcia jałowego uzwojenia wtórnego transformatora, które muszą wytrzymać wszystkie kondensatory filtrujące i międzystopniowe, jest określana na podstawie równości i napięcia znamionowego po podgrzaniu lamp na pierwszym kondensatorze filtrującym U = √2 U2-ΔU - UB, co to jest UB, patrz poniżej. A ostatni wzór dotyczy mocy cieplnej uwalnianej w transformatorze: P = 0,8 IΔU(RT/R). Przy upraszczaniu wzorów posłużono się pewnymi przybliżeniami, ale przyczyniają się one do błędu z reguły w mniejszym stopniu niż rozbieżność między sinusem postaci rzeczywistej napięcia w sieci. W szczególności za liniową uznano charakterystykę prądowo-napięciową prostownika: U(t) = UB+RB I(t). Dla mostka prostowniczego z diodami krzemowymi można rozważyć RB=0, UB=1,5 V, a dla kenotronu 5TsZS np. RB=160 Ohm, UB=11 V. Powyższa metoda nie uwzględniała uzwojenia (uzwojeń) żarzenia lampy. Można go obliczyć niezależnie od obliczeń uzwojenia podwyższającego, biorąc pod uwagę spadek napięcia w nim jako iloczyn prądu i jego rezystancji oraz biorąc pod uwagę, że strata skutecznego napięcia przemiennego w uzwojeniu pierwotnym wynosi zwykle około 2% . Kolejnym ważnym pytaniem jest, jak zrobić potężny transformator, który nie tworzy tła akustycznego? W artykule [7] rozważono niektóre przyczyny „buczenia” transformatorów i wyciągnięto całkowicie poprawny wniosek, że konieczne jest zwiększenie liczby zwojów na wolt o 15 ... 20% w porównaniu z obliczoną wartością . Ten środek zmniejsza szum tylko obwodu magnetycznego, a nawet wtedy nie zawsze. Przeciwnie, tło akustyczne tworzone przez obciążone uzwojenie rośnie wraz ze wzrostem liczby zwojów. Sposób radzenia sobie z buczeniem uzwojeń jest zaskakująco prosty – to sekcje, takie same jak w transformatorze wyjściowym. Czasami wystarczy umieścić uzwojenie pierwotne między połówkami uzwojenia wtórnego, a tło akustyczne zostaje zredukowane do akceptowalnego poziomu. Inną możliwą przyczyną brzęczenia transformatora mocy jest nasycenie obwodu magnetycznego składową stałego napięcia, która choć niewielka, często występuje w sieci. Powód ten przejawia się z reguły tylko w transformatorach toroidalnych z ciągłym obwodem magnetycznym, a efekt nasycenia wzrasta wraz ze wzrostem liczby zwojów i spadkiem rezystancji uzwojenia pierwotnego. Jest tylko jeden sposób radzenia sobie z tym zjawiskiem – zainstalowanie w szereg z uzwojeniem pierwotnym transformatora filtra opóźniającego składową prądu stałego. Obwód filtra dla transformatora sieciowego o mocy do 300 W, zapożyczony z amerykańskiego wzmacniacza LAMM M1.1 opracowanego przez V. Shushurina [8], pokazano na ryc. 4. Jeśli transformator jest mocniejszy, należy proporcjonalnie zwiększyć pojemność kondensatorów tlenkowych, a rezystancję rezystora należy zmniejszyć.
na ryc. Na rysunkach 1 i 2 pokazano dwa praktyczne obwody lampowych wzmacniaczy single-ended: moc 10 W na tetrodach w połączeniu triodowym i 12 W na tetrodach. Transformator wyjściowy dla pierwszego z nich opisano powyżej, a transformator dla tetrod jest montowany na tym samym rdzeniu magnetycznym, ale ma nieco inne uzwojenia. Jego uzwojenie pierwotne - 1512 zwojów drutu o średnicy 0,35 mm - składa się z pięciu sekcji: 168, 336, 504, 336 i 168 zwojów. Pomiędzy nimi znajdują się cztery sekcje uzwojenia wtórnego dla obciążenia o rezystancji 4 omów - 77 zwojów drutu o średnicy 0,77 mm, połączonych równolegle. Na drugim i trzecim odcinku tego uzwojenia, bez przekładek, nawinięte są dwa odcinki po 32 zwoje drutu o średnicy 0,72 mm, połączone równolegle. Uzwojenie to jest połączone szeregowo z uzwojeniem 77 zwojów; w ten sposób uzyskuje się uzwojenie wtórne dla obciążenia 8 omów. Uszczelki między uzwojeniem pierwotnym i wtórnym oraz między warstwami uzwojenia pierwotnego, a także uszczelki w szczelinach obwodu magnetycznego są takie same jak w transformatorze do wzmacniacza triodowego. Impedancja wyjściowa wzmacniacza z triodami na wyjściu dla obciążenia 8 omów wynosi 2,4 oma, a z tetrodami 1,6 oma. Na wyjściu dla obciążenia 4 omów - dokładnie dwa razy mniej. Na koniec uwaga dotycząca doboru kondensatorów do układów sygnałowych. Do stosowania we wzmacniaczach wysokiej jakości najbardziej odpowiednie są kondensatory z dielektrykiem polipropylenowym (K78-6, K78-2) i papierowym (K40U-9, MBM) na napięcie co najmniej 400 V. Niska pojemność kondensator (C6 na ryc. 2) - mika KSO-1. Kondensatory tlenkowe należy wybierać spośród produktów znanych firm zagranicznych (seria TC, SK Jamicon i podobne); dopuszczalne jest stosowanie krajowych K50-35. W obwodach filtra mocy można zastosować kondensatory K50-20, K50-32. literatura
Autor: A.Iwanow, Iwanowo
Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach
02.05.2024 Zaawansowany mikroskop na podczerwień
02.05.2024 Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024
▪ Korale przesuwają granice Japonii ▪ Termoid zamienia ciepło w energię elektryczną ▪ Projektory instalacyjne Epson 10000 lumenów
▪ sekcja witryny Palindromy. Wybór artykułów ▪ artykuł Matki Teresy. Słynne aforyzmy ▪ artykuł Kto wynalazł telefon? Szczegółowa odpowiedź ▪ Artykuł o konwerterze UHF. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki ▪ artykuł Przedłużacz radiowy portu COM. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony