Lampy czy tranzystory? Lampy!. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Wzmacniacze lampowe

 Komentarze do artykułu

Co to jest „High End”? Jest mało prawdopodobne, aby ktokolwiek mógł jednoznacznie odpowiedzieć na to pytanie. Faktem jest, że ta koncepcja jest czysto emocjonalna. Nie da się po prostu stworzyć takiego toru elektroakustycznego, który zadowoliłby absolutnie każdego.

Jedną z charakterystycznych cech nowego kierunku w rozwoju wysokiej jakości odtwarzania dźwięku jest odrodzenie zainteresowania wykorzystaniem lamp próżniowych we wzmacniaczach AF. Wynika to z faktu, że przeprowadzając porównawcze słuchanie dźwięku urządzeń lampowych i tranzystorowych, eksperci coraz częściej zaczęli dawać pierwszeństwo pierwszemu z nich.

W artykule „Psychoakustyczne kryteria jakości dźwięku i dobór parametrów UMZCH” autor tych wersów po raz pierwszy podjął próbę ustalenia związku między obiektywnymi cechami lamp elektronicznych a subiektywnym postrzeganiem dźwięku dostarczanego przez wzmacniacze lampowe AF. Zastanówmy się nad tym bardziej szczegółowo.

Przede wszystkim przypomnijmy czytelnikom główne cechy zastosowania lamp we wzmacniaczach AF. Istnieją trzy schematy ich włączania: ze wspólną katodą (rys. 1a), ze wspólną anodą (rys. 1b) oraz ze wspólną siatką (rys. 1c). Kwadrypole U1 i U2 warunkowo wyznaczają obwody wejściowe i wyjściowe każdego z tych pokazanych na ryc. 1 kaskady. Ponadto kwadripole muszą być tak skonstruowane, aby przez obwody anodowe lamp mógł płynąć prąd stały, a do siatki względem katody można było przyłożyć niezbędne stałe napięcie polaryzacji.

Najczęściej stosowana kaskada wzmacniająca, zbudowana zgodnie ze schematem ze wspólną katodą. W najprostszej postaci jest to pokazane na rys. 2.

Wiadomo, że o właściwościach lampy, jako elementu obwodu elektrycznego, decydują zależności między prądami i napięciami w obwodach jej elektrod. Przy obliczaniu wzmacniaczy lampowych zwykle stosuje się statyczną charakterystykę siatki anodowej: ╡a = f(Uc) dla Ua = const ORAZ ╡a=f(Ua) dla Uc=const. Rodziny tych cech są ze sobą powiązane, więc mając jedne z nich, możesz budować inne. Przykłady takich charakterystyk triodowych i pentodowych przedstawiono na rys. 3 i 4.

Główne parametry lampy można łatwo ustawić za pomocą charakterystyk statycznych. Wzmocnienie definiuje się jako stosunek przyrostu napięcia na anodzie do przyrostu napięcia na siatce przy stałym prądzie anodowym: m = ΔUa /ΔUC przy la=const.

Rezystancję wewnętrzną definiuje się jako stosunek przyrostu napięcia anodowego do przyrostu prądu anodowego przy stałym napięciu sieci:

Ri= ∆Ua/∆la przy Uc=const.

Nachylenie lampy jest stosunkiem przyrostu prądu anodowego do przyrostu napięcia sieci przy stałym napięciu anodowym: S = ΔIa/ΔUc przy Ua= const.

Teraz o działaniu lamp w prawdziwym stopniu wzmacniacza. Warunkowo rozróżnia się trzy tryby: A. B i C. W trybie A położenie początkowe punktu pracy dobiera się tak, aby przy rzeczywistej amplitudzie sygnału poruszał się on w liniowym przekroju charakterystyki siatki lampy. W trybie B punkt pracy znajduje się na dolnym zakręcie tej charakterystyki, aw trybie C na lewo od zakrętu. W efekcie w dwóch ostatnich trybach lampa pracuje jako element nieliniowy.

Początkowy tryb pracy lampy jest ustalany przez napięcia źródeł zasilania obwodów jej elektrod, pomniejszone o spadki stałych napięć na elementach tych obwodów. Spadki napięcia i prądy w obwodach elektrod można łatwo znaleźć, korzystając z charakterystyki lampy.

Nie będziemy rozwodzić się nad głównymi cechami działania lampy w kaskadzie wzmacniacza liniowego i nie podamy głównych wzorów obliczeniowych dla tego czy innego obwodu do jej włączania, odsyłamy czytelnika do literatury [1, 2]. Zauważmy tylko, że właściwości lampowych kaskad wzmacniających są w rzeczywistości równoważne właściwościom podobnych kaskad na tranzystorach. Istnieją jednak również różnice.

Po pierwsze, stromość lampy nie zależy od temperatury anody (w rozsądnych granicach), podczas gdy współczynnik przenoszenia prądu tranzystorów h21e zmienia się wraz z wahaniami temperatury jego kryształu. W rezultacie we wzmacniaczach lampowych możliwe jest uniknięcie modulacji sygnału podczerwono-niskoczęstotliwościowego i zapewnienie dobrej reprodukcji niskoczęstotliwościowej części widma częstotliwości audio. Istniejące błędne przekonanie o „słabym basie” we wzmacniaczach lampowych wynika naszym zdaniem z niewystarczającej mocy transformatorów wyjściowych i zasilających.

Po drugie lampy. w przeciwieństwie do tranzystorów są sterowane napięciem, a nie prądem. Pozwala to rozładować poprzedni stopień we wzmacniaczach lampowych i odpowiednio zmniejszyć wprowadzaną przez niego nieliniowość. Oczywiście nie należy zapominać o pojemności wejściowej kolejnego stopnia, która może być dość wysoka. Tak więc w kaskadzie na lampie 6N2P jego wartość przy maksymalnym wzmocnieniu wynosi około 73 pF. ale do naładowania takiej pojemności potrzeba znacznie mniej prądu niż prąd sterujący stopnia tranzystora.

Po trzecie, lampy są bardziej indywidualne niż tranzystory pod względem zniekształceń nieliniowych wprowadzanych do sygnału. Jako przykład prezentujemy poziomy zniekształceń harmonicznych sygnału wyjściowego dla dwóch wymiennych lamp 12AX7 i 6N2P w stopniach równoważnych (tab. 1).

Podobne informacje dla stopni tranzystorowych podano w artykule autora opublikowanym w „Radio” nr 12, 1987. Należy pamiętać, że zmiana trybu w obu przypadkach prowadzi do redystrybucji poziomów składowych harmonicznych.

Porozmawiajmy teraz o czynnikach wpływających na jakość dźwięku zapewnianego przez stopnie wyjściowe wzmacniaczy lampowych. Zacznijmy od źródła zasilania, ponieważ, jak pokazuje praktyka, działanie każdego urządzenia wzmacniającego w dużej mierze zależy od niego.

Ze względu na to, że montaż stabilizatora napięcia we wzmacniaczu lampowym jest nieekonomiczny, rosną wymagania wobec wszystkich elementów jego źródła zasilania.

Aby wyeliminować straty w przewodzie sieciowym, jego obciążenie prądowe nie powinno przekraczać 2,5 A / mm2 przekroju. Przed uzwojeniem pierwotnym transformatora sieciowego konieczne jest zainstalowanie filtra blokującego, który tłumi przenikanie do wzmacniacza szumów o wysokiej częstotliwości i impulsów. To prawda, że ​​\uXNUMXb\uXNUMXbnie chroni przed „kliknięciami”, które przenikają do wzmacniacza, gdy urządzenia gospodarstwa domowego z obciążeniem reaktywnym (lodówki, odkurzacze itp.) Są włączane i wyłączane, ale chroni przed zakłóceniami powodowanymi przez źródła silnych emisji radiowych.

Szczególną uwagę należy zwrócić na transformator mocy. Jego konstrukcja powinna zapewniać tłumienie zakłóceń, które przeszły przez filtr blokujący.

Istnieją trzy główne konstrukcje transformatorów - pancerne, prętowe i toroidalne. Najczęściej stosowane są transformatory pancerne na rdzeniach magnetycznych w kształcie litery W. Są tanie, zaawansowane technologicznie, ale mają duże zbłąkane pola. Ponadto na takich transformatorach bardzo trudno jest osiągnąć eliminację przesterowań i zakłóceń, a co za tym idzie tłumienie „kliknięć” podczas pracy urządzeń gospodarstwa domowego. Transformatory na toroidalnych obwodach magnetycznych nie mają tych wad, ale są zbyt drogie.

Bardzo ważny jest wybór przekroju obwodu magnetycznego transformatora sieciowego i położenie na nim jego uzwojeń. Aby poprawić jakość dźwięku, należy dążyć do zmniejszenia indukcyjności rozproszenia i pojemności własnej transformatora. Szczególną uwagę należy zwrócić na izolację, ekranowanie oraz położenie uzwojenia sieciowego na obwodzie magnetycznym. ponieważ wszelkie połączenia pasożytnicze przyczyniają się do przenikania zakłóceń z sieci do wzmacniacza. Przy doborze przekroju obwodu magnetycznego i średnicy drutów uzwojeń transformatora należy wziąć pod uwagę, że prąd płynący przez uzwojenie wtórne obciążone na mostku prostowniczym może osiągnąć trzykrotność prądu wyprostowanego. Praktyka opracowywania wzmacniaczy AF pokazuje, że rzeczywisty transformator sieciowy powinien mieć dwu-trzykrotny margines przekroju stali obwodu magnetycznego i drutu miedzianego uzwojeń w stosunku do ogólnie przyjętych metod obliczeniowych.

Nie ma specjalnych wymagań dla prostowników zasilaczy do lampowych wzmacniaczy mocy, które różnią się od tych dla podobnych urządzeń wzmacniaczy tranzystorowych. Chyba że do lamp należy stosować prostowniki o wyższym napięciu, ponieważ napięcie anodowe lamp znacznie przekracza napięcie wymagane do zasilania tranzystorów.

Ostatnio jednak modne stało się stosowanie w prostownikach kenotronów zamiast diod krzemowych. Rzeczywiście, kenotron otwiera się płynniej, a prostowany przez niego prąd zawiera mniej składowych wysokoczęstotliwościowych, jednak dobre filtry wygładzające i odpowiednio dobrana topologia montażu pozwalają zaprojektować doskonały prostownik oparty na diodach krzemowych. Innymi słowy, z odpowiednio wykonanym prostownikiem diodowym krzemowym, prostownik kenotronowy nie ma nad nim żadnej przewagi.

Trzecim głównym elementem zasilacza wzmacniacza jest filtr wygładzający. W zasilaczach wysokiej jakości wzmacniaczy AF pożądane jest stosowanie filtrów na kondensatorach fluoroplastycznych lub polipropylenowych. Jednak takie kondensatory mają niską pojemność właściwą i niewystarczająco wygładzają tętnienia wyprostowanego napięcia. W związku z tym konieczne jest zainstalowanie w filtrach kondensatorów tlenkowych. Najbardziej odpowiednie są K50-27. Zamiast jednego dużego kondensatora zaleca się zastosowanie kilku mniejszych kondensatorów połączonych równolegle i zbocznikowanie kondensatora tlenkowego małym kondensatorem polipropylenowym. Jednak ostatnio pojawiły się kondensatory polipropylenowe K78-12. K78-17 i K78-20 o pojemności około kilkudziesięciu mikrofaradów, przeznaczone do napięcia roboczego 500 V.

Teraz - o czynnikach, które decydują o zależności dźwięku od samego wzmacniacza. Przy wyborze obwodu wzmacniacza mocy single-ended lub push-pull zwykle brane są pod uwagę następujące zalety i wady. Harmoniczne zawarte w sygnałach wyjściowych wzmacniaczy single-ended są subiektywnie mniej zauważalne; takie kaskady zapewniają łagodniejsze brzmienie rejestru wysokich częstotliwości, są prostsze w obwodach i konstrukcji. Wśród wad kaskad jednocyklowych można zauważyć niską (15 ... 20%) wydajność i. w efekcie niska moc wyjściowa, wysokie wymagania co do poziomu tętnienia i stabilności napięcia zasilania, trudności w odtwarzaniu niskich częstotliwości audio. Ostatnia z tych wad jest związana z obecnością trwałego namagnesowania obwodu magnetycznego transformatora wyjściowego jednocyklowego wzmacniacza mocy. Prowadzi to do zmniejszenia przenikalności magnetycznej obwodu magnetycznego, a co za tym idzie do zmniejszenia indukcyjności uzwojenia pierwotnego transformatora wyjściowego i wzrostu częstotliwości granicznej jego odpowiedzi częstotliwościowej.

Próby zwiększenia indukcyjności poprzez zwiększenie liczby zwojów uzwojenia pierwotnego niewiele dają, ponieważ polaryzacja wzrasta, a rzeczywisty wzrost indukcyjności będzie nieznaczny. Ponadto wraz ze wzrostem rezystancji uzwojenia napięcie na nim tracone wzrośnie, a wydajność spadnie. Poprawę sytuacji przy odtwarzaniu niższych częstotliwości dźwięku można zwiększyć poprzez zwiększenie przekroju obwodu magnetycznego, o co zabiega wielu konstruktorów jednocyklowych wzmacniaczy lampowych.

Wzmacniacze mocy push-pull lepiej odtwarzają niższe częstotliwości audio, ponieważ nie ma trwałego namagnesowania obwodów magnetycznych w ich transformatorach wyjściowych. Takie wzmacniacze mają wyższą sprawność i moc wyjściową, są mniej wymagające pod względem parametrów zasilania, potrzebują prostszego transformatora wyjściowego. Jednak wzmacniacze przeciwsobne odtwarzają wyższe częstotliwości audio z mniejszą dokładnością i mają bardziej złożone obwody.

Aby uzyskać niezakłócony dźwięk, bardzo ważna jest identyczna charakterystyka lamp stopnia wyjściowego przeciwsobnego. Zwykle dobiera się je według stromości i napięcia zamknięcia, ale jak pokazuje doświadczenie, wybór tylko według tych parametrów nie wystarczy. Tak więc, gdy prądy lamp wyjściowych są niezrównoważone, następuje modulacja amplitudy harmonicznych sygnału wyjściowego o częstotliwości 100 Hz. czyli np. gdy wzmocniony zostanie sygnał o częstotliwości 1000 Hz, to na wyjściu wzmacniacza pojawią się składowe o częstotliwości 900 i 1100 Hz. A to prowadzi do pojawienia się dodatkowych i ośmielamy się zapewnić słyszalnych zniekształceń. Przy asymetrii oczywiście wzrasta również całkowity współczynnik zniekształceń nieliniowych.

Ostatnie badania wykazały, że pary pomp należy dobierać zgodnie ze współwłasnością charakterystyk prądowo-napięciowych z dokładnością nie gorszą niż 5% w całym zakresie prądów roboczych.

Kwestię zastosowania OOS we wzmacniaczu mocy można rozwiązać, biorąc pod uwagę dobrze znane zalety i wady. Zakładając, że zalety OOS są czytelnikom dobrze znane, powiemy tylko, że np. wzmacniacz bez OOS lepiej odtwarza wyższe i gorzej niższe częstotliwości audio. Jego charakterystyka jest silnie uzależniona od stabilności parametrów zarówno lamp, jak i innych elementów obwodu, a także właściwości źródła zasilania. Wymaga dokładniejszego rozważenia instalacji.

Parametry stopnia wyjściowego wzmacniacza w dużej mierze determinowane są przez pracujące w nim lampy. Przede wszystkim. biorąc pod uwagę charakterystykę lamp, należy zdecydować, która z nich jest najbardziej odpowiednia do zastosowania we wzmacniaczu - triody lub pentody (tetrody). Na przykład triody w porównaniu do pentod zapewniają lepszą liniowość wzmocnienia i mają mniejszą rezystancję wewnętrzną, ale mają mniejsze wzmocnienie, a ze względu na słabe wykorzystanie napięcia anodowego nie pozwalają uzyskać większej mocy wyjściowej.

Jak już wspomniano, lampy są bardziej indywidualne pod względem jakości dźwięku, jaki zapewniają. Przedstawiamy (tab. 2) widmo harmonicznych sygnału wyjściowego jednocyklowego wzmacniacza mocy bez sprzężenia zwrotnego na lampie EL-34 pracującej w trybie A z amplitudą sygnału wyjściowego odpowiadającą mocy 1 W. Poziom pierwszej harmonicznej przyjmuje się jako XNUMX dB.

Jak widać z tabeli, kaskady wzmacniające na tym samym typie lamp, nawet tego samego producenta, mają różne widma harmoniczne sygnału wyjściowego, co oznacza, że ​​dźwięk, który zapewnią, nie będzie taki sam.

Wybór trybu pracy wzmacniacza mocy zwykle nie jest trudny. Najlepiej używać trybu A, ponieważ zapewnia on mniej zniekształceń i lepszy dźwięk.

Znacznie trudniej jest rozwiązać problem projektowania obwodu stopnia wyjściowego wzmacniacza, ale zostanie to omówione w następnym artykule.

Rozpocznijmy naszą znajomość z obwodami wzmacniaczy mocy z jednocyklowym stopniem wyjściowym pracującym w trybie A. Jego typowy obwód pokazano na ryc. 5. Pokazana na nim kaskada jest zbudowana na triodzie, ale dopuszczalne jest użycie tetrody lub pentody.

Aby przeanalizować główne właściwości kaskady jednocyklowej na triodzie, używamy tej pokazanej na ryc. 6 rodziny wyidealizowanych charakterystyk anody lampy. Przy pełnym wykorzystaniu napięcia anodowego punkt pracy B powinien znajdować się w środku linii obciążenia AB, prąd spoczynkowy to Iao, napięcie spoczynkowe to Uao. amplituda napięcia sinusoidalnego na siatce sterującej - Umc, na anodzie - Ima Moc przekazywana przez kaskadę do obciążenia, Р = 1/2 (lma Uma), oraz moc pobierana przez nią ze źródła zasilania, Po = Lao Uao. Stąd łatwo jest znaleźć wydajność kaskady działającej w trybie A, No \u2d P / Po \u0d / XNUMX (lma Uma) / Ino Uno, oraz moc rozpraszaną na anodzie lampy, P \uXNUMXd PXNUMX - P_ . Ponieważ w stanie spoczynku moc dostarczana przez lampę do obciążenia wynosi zero, prąd spoczynkowy stopnia dobiera się tak, aby moc pobierana przez niego ze źródła zasilania nie przekraczała maksymalnej dopuszczalnej mocy rozpraszanej na anodzie lampy .

Funkcje obciążenia anodowego w rozważanej przez nas kaskadzie realizuje transformator wyjściowy, a biorąc pod uwagę jego sprawność, moc dostarczana bezpośrednio do głowicy głośnikowej, Pn = ntrP_ Jeżeli moc początkowa wynosi Рn, to korzystając z tego samego wzoru , możesz określić moc, która powinna w tym przypadku dać triodę do obciążenia: Р_=Рн/mтР.

na ryc. Na rys. 7 przedstawiono znane z teorii urządzeń wzmacniających zależności mocy P_ oddawanej do obciążenia. Wydajność - Nie. i współczynnik harmoniczny -Kg kaskady na triodzie ze stosunku Rv / Ri. Analiza tych zależności pozwala na wyciągnięcie następujących wniosków:

- stopień wzmacniający na triodzie daje maksymalną moc obciążeniu przy rezystancji obciążenia anodowego Ra=2Ri;

- Sprawność kaskady wzrasta wraz ze wzrostem Rn/Rё zbliżając się do wartości 0,5;

- zwiększenie rezystancji obciążenia anodowego triody pomaga zredukować zniekształcenia nieliniowe wprowadzane przez kaskadę.

Zatem, aby jednocześnie uzyskać duże P_, wystarczająco wysoką wydajność i niską Kg, pożądane jest, aby stosunek Ra / Ri mieścił się w zakresie 2 ... 4.

W przypadku zastosowania w stopniu wyjściowym tetrody lub pentody charakter tych zależności nieco się zmienia.

Wiadomo, że zależność prądu anodowego triody od napięcia anody i siatki opisuje zależność la=(Uc--Ua/m)3/2. co pozwala projektantowi, który ma charakterystykę anodową lampy, dość jednoznacznie dobrać tryb jej pracy.

Dla tetrody i pentody takie równanie jeszcze nie istniało. Autorzy niniejszego artykułu podjęli próbę wyprowadzenia podobnego wzoru dla stosowanej przez naszą firmę tetrody wiązki 6P45S. W wyniku analizy uzyskano współczynnik Iа=1,8[1-1/(0.0012Ua2+ +1)](Uc/45+1)2, który opisuje zachowanie tej lampy jednak tylko przy napięciu na jego siatka ekranu U3 równa się 175 V. Przy innych napięciach zamiast Uc należy do wzoru podstawić wyrażenie (Ue + 0,5) - (U3-175). Dla innych tetrod lub pentod współczynniki w powyższym stosunku będą miały inne znaczenie. Za pomocą tego równania można nie tylko wyznaczyć współczynnik harmonicznych dla wybranego trybu pracy lampy, ale metodą analizy widmowej wyznaczyć widmo harmoniczne wzmacnianego sygnału i zoptymalizować je w oparciu o kryteria subiektywnej percepcji dźwięku.

Tradycyjne metody analizy pracy pentod i tetrod (metoda pięciu rzędnych) dają podobne wyniki. na ryc. 8 przedstawia zależności parametrów w P_ i Kg od rezystancji Ra pentody 6PZS. Z rysunku widać, że początkowo wraz ze wzrostem Ra moc P_ wzrasta, a Kg maleje, ale gdy tylko Ra stanie się równy 3.4 kOhm (dla innych lamp ta wartość będzie inna), zaczyna się moc maleje, a Kg wzrasta. Innymi słowy, trioda jest mniej istotna dla wyboru Ra. niż tetroda i pentoda. Jak to wpływa na jakość dźwięku, trudno powiedzieć, ale potencjalnie stopień wyjściowy na triodzie powinien brzmieć bardziej komfortowo niż na tetrodzie czy pentodzie.

Z drugiej strony kaskady oparte na pentodach i tetrodach w trybie maksymalnej mocy P_ mają wyższą (0.35 ... 0.4) sprawność. niż kaskady na triodach (0,15 ... 0.25).

Rozważmy teraz cechy transformatorów wyjściowych zainstalowanych w jednocyklowym UMZCH pracującym w trybie A. W takich etapach, jak wiadomo, występuje stałe namagnesowanie obwodu magnetycznego transformatora, co może prowadzić do spadku jego przenikalności magnetycznej oraz spadek indukcyjności uzwojenia pierwotnego, któremu towarzyszy zawężenie odtwarzalnego pasma częstotliwości z widma niskich częstotliwości.

Jak wynika ze wzoru na wyznaczenie indukcyjności cewki z zamkniętym stalowym obwodem magnetycznym (L=1,26nSmW2/Lc -10-8, Hn. gdzie m to przenikalność magnetyczna obwodu magnetycznego; SM to przekrój obwód magnetyczny, cm2; W to liczba zwojów cewki; Lc to średnia długość linii pola magnetycznego, cm), możliwe jest zwiększenie indukcyjności uzwojenia pierwotnego transformatora poprzez zwiększenie liczby jego zwojów i przekroju obwodu magnetycznego. Jednak wzrostowi liczby zwojów towarzyszy wzrost obciążenia, a wzrost przekroju obwodu magnetycznego prowadzi do gwałtownego wzrostu wymiarów i masy transformatora. Ponadto indukcyjność faktycznie rośnie bardzo powoli.

Proces doboru obwodu magnetycznego i liczby zwojów uzwojenia pierwotnego transformatora ilustrujemy następującym przykładem. Załóżmy, że musimy przeprowadzić tę procedurę dla stopnia wzmacniacza z rezystancją anodową lampy wyjściowej Ra = 2 kOhm, prądem anodowym 1a = 0,2 A i mocą użyteczną P_ = 24 W. Wiadomo, że wymaganą indukcyjność uzwojenia pierwotnego transformatora wyjściowego określa wzór L \u0,3d 20 Ra / fn, H, co oznacza, że ​​\u0,3b\u2bjeśli chcemy ograniczyć zakres częstotliwości roboczej do fn \u10d 3 Hz, wtedy musimy podać indukcyjność L \u20d 30 25 50 5 /6=0,3 Gn. Przy zastosowaniu obwodu magnetycznego PL25x50xb120, który może pomieścić tylko bardzo określoną liczbę zwojów, jest to możliwe przy stosunku rezystancji uzwojenia pierwotnego do rezystancji anody Ro0,25 / Ra = 32. Rdzeń magnetyczny o dużym przekroju PL64x16x0,2 umożliwił zmniejszenie tego stosunku do XNUMX, a PLXNUMXxXNUMXxXNUMX do XNUMX.

Łatwo zauważyć, że trzykrotne zwiększenie przekroju obwodu magnetycznego prowadzi do zmniejszenia stosunku Ro6 / Ra z 0,3 do 0,2 i uzyskania dobrze rozwiniętego rejestru niskich częstotliwości, stosunek ten powinna być równa 0,1, gdyż w przeciwnym razie na skutek spadku napięcia przy zbyt dużej rezystancji uzwojenia pierwotnego, spadnie sprawność stopnia wyjściowego.

Jeśli zakres powtarzalnych częstotliwości zostanie ograniczony do częstotliwości 30 Hz, wówczas indukcyjność uzwojenia pierwotnego spadnie do 20 H, aw tym przypadku przy zastosowaniu obwodów magnetycznych PL25x50x65, PL25x50x120 i PL32x64x160 współczynniki Ro6 / Ra będą odpowiednio równe 0,23, 0,14 i 0,13. co jest również większe niż wymagane 0,1. Aby nadal uzyskać pożądany stosunek, można zalecić zwiększenie napięcia anodowego lampy wyjściowej, wtedy przy tej samej mocy przekazanej do obciążenia będzie można zmniejszyć prąd anodowy, a tym samym zmniejszyć polaryzację transformator wyjściowy. Dodatkowo możliwe jest zwiększenie dolnej częstotliwości odtwarzalnego zakresu częstotliwości do 40 Hz oraz zmniejszenie rezystancji obciążenia anodowego Rn poprzez zastosowanie lamp o małej rezystancji wewnętrznej Ri.

Przejdźmy teraz do rozważenia cech stopnia wyjściowego przeciwsobnego (ryc. 9). Kaskada ta nakłada surowe wymagania na symetrię sygnałów przeciwfazowych docierających do jej wejść. Wymagania te musi spełniać kaskada z odwróconą fazą.

Z punktu widzenia zapewnienia symetrii sygnałów wyjściowych najlepszy jest inwerter fazowy wykonany na dwóch triodach połączonych według układu zbalansowanego (rys. 10). Jego symetria zależy od parametrów generatora prądu w obwodzie katodowym lamp z odwracaczem faz.

Dla zilustrowania tego stwierdzenia przedstawiamy widmo harmonicznych oraz współczynnik zniekształceń nieliniowych sygnałów wyjściowych falowników współpracujących z generatorami, których rezystancje zastępcze wynoszą 11 i 30 kOhm (patrz tabela).

Pomiary przeprowadzono dla trójfazowych poziomów sygnału wyjściowego falownika: maksymalnego (+20 dB), nominalnego (+10 dB) i minimalnego (0 dB). Łatwo zauważyć, że wraz ze wzrostem rezystancji zastępczej generatora z 11 do 30 kΩ współczynnik harmonicznych sygnału wyjściowego, określony przez symetrię przemiennika faz, spada prawie dwukrotnie. Jako generator prądu możesz użyć lampy, tranzystora lub konwencjonalnego rezystora.

Szczególną uwagę należy zwrócić na dobór par lamp do stopnia wyjściowego przeciwsobnego. Jest to bardzo ważne, ponieważ asymetria prowadzi do znacznego wzrostu ogólnych zniekształceń na wyjściu wzmacniacza, a także modulacji amplitudy harmonicznych o częstotliwości 100 Hz w wyniku zmniejszenia stopnia tłumienia tętnień zasilania, co jest nieodłącznym elementem wszystkich zrównoważonych etapów. Ostatnie badania przeprowadzone przez autorów artykułu potwierdziły konieczność doboru par lamp zgodnie z koincydencją charakterystyk prądowo-napięciowych z dokładnością nie gorszą niż 5...2% w całym zakresie prądów roboczych.

Aby obliczyć stopień wyjściowy przeciwsobny pracujący w trybie A, można użyć wzorów do obliczania stopni niesymetrycznych, tylko podwajając moc P_. W przypadku jego pracy w trybie B nieco zmienia się procedura obliczeniowa [3].

Pokazano na ryc. 11 zależności mocy dostarczanej do obciążenia P_ i sprawności od stosunku Ron/Ri również potwierdzają fakt, że przy zadanym napięciu anodowym i pracy w trybie B bez prądów sieciowych trioda dostarcza największą moc na anodzie rezystancja obciążenia równa jego rezystancji wewnętrznej Ri. Sprawność stopnia wyjściowego przeciwsobnego na triodach w trybie B wzrasta wraz ze wzrostem Rona, dążąc do wartości 0,785.

W przypadku zastosowania pentod lub tetrod w stopniu wyjściowym przeciwsobnym, ich najkorzystniejsze obciążenie podczas pracy w modzie B to takie, w którym charakterystyka obciążenia przechodzi przez zagięcie statycznej charakterystyki anodowej pobranej przy napięciu na siatce sterującej Uc = 0. W tym przypadku moc dostarczana przez lampy do obciążenia i sprawność kaskady są bliskie maksimum. Rezystancja obciążenia anodowego jednego ramienia stopnia przeciwsobnego w trybie B jest mniejsza niż w trybie A i zwykle mieści się w zakresie (0.04 ... 0.1) Ri. W przeciwnym razie kaskada przeciwsobna na pentodach jest obliczana w taki sam sposób, jak na triodach.

Należy zauważyć, że w stopniach wyjściowych prawdziwych wysokiej jakości wzmacniaczy 3H czysty tryb B nigdy nie jest używany ze względu na występowanie zniekształceń typu „schodkowego” właściwych dla tego trybu. Preferowany jest tryb AB. przy którym lampy działają z pewnym początkowym przesunięciem, co eliminuje pojawianie się tych zniekształceń.

Dobór transformatora wyjściowego dla stopnia trybu B jest łatwiejszy niż dla stopnia trybu A, ponieważ nie ma problemów związanych z trwałym namagnesowaniem obwodu magnetycznego. Jeśli chodzi o minimalizację indukcyjności rozproszenia, uzyskuje się to poprzez przecięcie obu uzwojeń transformatora.

Na zakończenie chciałbym zwrócić uwagę na taki parametr wzmacniacza jak impedancja wyjściowa. Można to wyznaczyć ze wzoru: Rout=[(Uxx/Uh)-1] Rh. gdzie Uxx - napięcie bez obciążenia na wyjściu wzmacniacza, V; Uh - napięcie na obciążeniu wzmacniacza, V; Rh to rezystancja obciążenia. Om. Ten parametr najpełniej charakteryzuje zależność prądu wyjściowego od napięcia wyjściowego wzmacniacza.

na ryc. 12 przedstawia schemat włączenia przyrządów pomiarowych, odpowiednich do usunięcia tej zależności. Pomiary należy wykonywać przy różnych częstotliwościach. Zależność ta powinna być jak najbardziej liniowa. Nieliniowość jest korygowana przez wprowadzenie FOS o wystarczającej głębokości.

Przedwzmacniacz jest wykonany zgodnie ze schematem dwukanałowym, działa z przetworników magnetycznych tradycyjnych elektronicznych jednostek sterujących, odtwarzaczy CD i innych źródeł sygnałów o niskiej częstotliwości. Zapewnia regulację głośności z cienką kompensacją, regulację barwy dźwięku dla niższych i wyższych częstotliwości dźwięku, regulację balansu stereo. Wzmacniacz posiada dwa wyjścia i gniazda do słuchawek stereo. Do jednego z wyjść można podłączyć magnetofon, a do drugiego zewnętrzny UMZCH.

Główne parametry techniczne wzmacniacza. Znamionowa impedancja wejściowa: przetwornik magnetyczny - 47, odtwarzacz CD - 10, uniwersalny - 100 kOhm; zakres odtwarzalnych częstotliwości dźwięku - 7...90000 Hz; zakres regulacji tonów dla niższych i wyższych częstotliwości dźwięku - 6 dB; poziom szumów (wartość ważona) - na wyjściu wzmacniacza-korektora przetwornika magnetycznego - 73, wzmacniacz liniowy - 97 dB; rezystancja wyjściowa - nie mniej niż 1 kOhm; separacja kanałów stereo przy częstotliwości 10 kHz - nie gorsza niż 40 dB, maksymalny sygnał wyjściowy przy obciążeniu 47 kOhm - nie mniej niż 25 V (rms)

Schemat połączeń bloków przedwzmacniacza pokazano na ryc. 13. Składa się z czterech funkcjonalnie skompletowanych bloków: filtra górnoprzepustowego (A1), elementów regulacji głośności (A2), wzmacniacza dwukanałowego (A3) oraz zasilacza (A4). Na zewnątrz bloków znajduje się pięć gniazd wejściowych (XS1-XS5) i trzy wyjściowe (XS6-XS8), trzy przełączniki (wejścia - SA1, filtry górnoprzepustowe - SA2, elementy głośności - SA3), regulatory balansu stereo (R9, R10) , regulatory głośności (R11 , R12), niskie (R13, R15) i wyższe (R14, R16) częstotliwości dźwięku, elementy wyświetlacza (HL1-HL15), zabezpieczenie przeciwprzepięciowe i wyłącznik zasilania.

(kliknij, aby powiększyć)

Na przednim panelu obudowy wzmacniacza znajdują się regulatory głośności, tonu i balansu stereo, włącznik sieciowy, wskaźnik włączenia filtra górnoprzepustowego, włącznik głośności, włącznik wejść i gniazdo telefoniczne, a z tyłu wejścia i gniazda wyjściowe i gniazdo uziemienia.

Sygnał z wejścia przetwornika magnetycznego XS2 podawany jest na wejście wzmacniacza korekcyjnego, az jego wyjścia na przełącznik wejściowy SA1. Podawane są tu również sygnały ze wszystkich pozostałych wejść, które następnie trafiają do filtrów górnoprzepustowych R1R2C1 (płytki A1 L, A1.2). Filtry mają na celu ograniczenie widma dźwięku od strony niższych częstotliwości audio (<18 Hz) iw razie potrzeby można je wyłączyć przełącznikiem SA2.0.Gdy filtry są włączone, dioda HL1 sygnalizuje. Za pomocą tych przełączników i oddzielnych regulatorów balansu stereo R9. Sygnały wejściowe R10 trafiają do regulatorów głośności 11, R12, a następnie do wejść przedwzmacniaczy 3H (płytki A3.1 i A3.2). Za pomocą przełącznika SA3 elementy głośności R11, R12, C1 można podłączyć do odczepów rezystorów R2, R1. C2 i R3. R4. C3, C4 (tablice A2.1 i A2.2). Z wyjścia przedwzmacniacza (pin 19, 16 płytki A3.1 i A3.2) wzmocniony sygnał podawany jest na gniazdo wyjściowe XS7 oraz na wejście retransmitera telefonicznego podłączonego do gniazda telefonicznego XS8. gniazdo wyjściowe XS6 jest podłączone do regulacji balansu stereo i jest używane, jak wspomniano powyżej, podczas nagrywania sygnału na magnetofon.

Schemat ideowy jednego z kanałów przedwzmacniacza (płytka A3.1) przedstawiono na rys. 14. Drugi kanał jest z nim całkowicie identyczny. Wnioski jego zarządu są wskazane w nawiasach obok wniosków pierwszego kanału (ryc. 14). Na płytce A3.1 zamontowano wzmacniacz z korektorem odbioru magnetycznego oraz wzmacniacze liniowe i telefoniczne.

(kliknij, aby powiększyć)

Podczas pracy z przetwornikiem magnetycznym sygnał wejściowy z gniazda XS2 (ryc. 13) przez pasywny obwód korekcji wysokiej częstotliwości R2C1 jest podawany na wejście trzystopniowego wzmacniacza korekcyjnego. Jego pierwsze dwa stopnie są wykonane na podwójnej triodzie VL1 zgodnie ze zwykłym obwodem rezystancyjnym z obciążeniem w obwodzie anodowym. Trzeci stopień jest montowany na lampie VL2.1 zgodnie z obwodem wtórnika katodowego, co przyczynia się do jego dobrego dopasowania ze wzmacniaczem liniowym. Aby ustabilizować tryb pracy tej kaskady, stosuje się obwód R8R9R12. Standardową charakterystykę częstotliwościową wzmacniacza korektora uzyskano dzięki dwóm obwodom zależnym od częstotliwości: pasywnemu obwodowi R2C1 i obwodowi OOS, którego napięcie jest pobierane z wyjścia wzmacniacza i podawane przez elementy R10R11C4 do katody VL1.1. 10 lampka wejściowa. Napięcie z wyjścia wzmacniacza korektora (pin 3.1 płytki A1) podawane jest na przełącznik wejściowy SA12, a następnie w zwykły sposób na wejście (pin 3.1 płytki AXNUMX) układu liniowego wzmacniacz.

Wzmocnienie korektora przetwornika magnetycznego przy częstotliwości 1000 Hz - 38 dB; ważony stosunek sygnału do szumu - 72...74 dB; odchylenie odpowiedzi częstotliwościowej od standardu przy użyciu elementów R2, R5, R10, R11, C1, C4 z tolerancją 1% - nie więcej niż 1 dB.

Wzmacniacz liniowy, podobnie jak wzmacniacz korekcyjny, jest trójstopniowy. Kaskady na triodach VL3.1 i VL3.2 Lampy VL3 są montowane zgodnie ze schematem wzmacniaczy rezystancyjnych. Pierwszy z nich, poprzez rezystory R15R16, objęty jest lokalnym układem OOS, co zmniejsza jego impedancję wyjściową. Trzeci stopień to wtórnik katodowy. Napięcie z jego wyjścia podawane jest do gniazda wyjściowego XS7 oraz do wzmacniacza telefonicznego. Regulatory barwy R13 (LF) i R14 (HF) wraz z elementami R19-R23 i C9-C11 pracują we wspólnym obwodzie OOS. Wzmocnienie wzmacniacza liniowego - 20 dB; ważona wartość stosunku sygnału do szumu wynosi 97...99 dB. Wzmacniacz telefoniczny jest wykonany zgodnie ze schematem kompozytowego wtórnika emitera na tranzystorach VT1-VT4. Napięcie z jego obciążenia jest doprowadzane do gniazda telefonicznego XS8 (patrz rys. 13).

Schemat ideowy zasilania przedwzmacniacza przedstawiono na rys. 15. Napięcie sieciowe prądu przemiennego jest dostarczane do niego przez specjalny filtr przeciwzakłóceniowy o wysokiej częstotliwości L1L2C1C2 i wyłącznik zasilania SA4. Transformator sieciowy T1 pracuje na trzech prostownikach. Prostownik napięcia anodowego jest montowany na diodach VD5-VD8 połączonych w obwód mostkowy. Napięcie wyprostowane jest dostarczane do filtra wygładzającego tętnienia R18C11-C14R16, a następnie do filtra elektronicznego na tranzystorze VT1 i diodach Zenera VD1, VD2. Te ostatnie chronią tranzystor przed awarią w momencie włączenia zasilania. Tryb działania tego filtra jest ustawiany przez rezystor strojenia R12. Na wyjściu filtra elektronicznego znajdują się pasywne filtry RC R1C1, R2C2, R3C3 i R4C4.

(kliknij, aby powiększyć)

Prostownik napięcia żarnika lampy jest montowany na diodach VD9-VD12. Bezpośrednio z jego wyjścia (po wygładzeniu kondensatorów C15, C16) przez rezystor R5 zasilanie jest dostarczane do żarówek HL2-HL15. Napięcie żarnika lamp wzmacniacza jest wstępnie dostarczane do stabilizatora na tranzystorach VT2, VT3. Dokładna wartość stabilizowanego napięcia (+6,3 V) jest ustalana przez rezystor strojenia R6.

Napięcie do zasilania wzmacniacza telefonicznego (-6,3 V) jest prostowane przez diody VD13-VD16, przechodzi przez kondensator wygładzający tętnienia C17, stabilizator na tranzystorach VT4, VT5 i wchodzi na elektrody tranzystorów VT1-VT4 A3 płyta przedwzmacniacza.

Główne bloki wzmacniacza zmontowane są na metalowej obudowie o wymiarach 475X112x400 mm. We wszystkich blokach zastosowano rezystory stałe C2-23 i C2-33 oraz rezystory dostrajające SP4-1. Na płytce wzmacniacza (A3.1) kondensatory K71-7 (C1, C4, C13, C16), K73-17 (C2, C5, C14), K78-2 (C3, C6, C7, C15), K77-7 są zainstalowane (C9-C11, C13), K50-24 (C8, C17, C18), KD-2 (C12); na płytce zasilacza (A4) - K73-17 (C1-C4, C6, C7, C10, C18-C20), K50-24 (C5, C8. C9, C15-C17); na tablicy głośności (A2) - PM-2 (C1 ... C3) i K71-7 (C2. C4); na płytce filtra górnoprzepustowego (A1) - K71-7 (C1); poza blokami - KM-5 (C1-C7) i K73-17 (C8-C9); w filtrze sieciowym -K73-17 (C1, C2).

Rezystory SPZ-30 zostały użyte jako regulatory balansu stereo, SPZ-30 jako regulatory głośności, a SPZ-30 jako regulatory barwy. Transformator sieciowy przedwzmacniacza jest wykonany na obwodzie magnetycznym Ш26Х52. Uzwojenie 1-3-5-7 zawiera 2x404 zwoje drutu PEV-2 0,315; uzwojenie 2-4 - 1078 zwojów drutu PEV-2 0,08; uzwojenie 10-12 - 36 zwojów drutu PEV-2 1,41; uzwojenie 6-8 - 31 zwojów drutu PEV-2 0,315. Uzwojenie ekranujące składa się z 20 zwojów drutu PEV-2 0,1 nawiniętych w jednym rzędzie. W filtrze sieciowym montowane są dławiki DM-3 (LI, L2). Włącznik zasilania SA4 - PKN-41, włącznik filtra górnoprzepustowego SA2 - PKN61. inne rozłączniki SA1, SA3 - PGK.

Wzmacniacz mocy „UM-01” produkcji „Valancon” może pracować zarówno z własnym (patrz „Radio”, 1998, nr 3, s. 19-21), jak iz zewnętrznym przedwzmacniaczem. Jego czułość wynosi 0,775 V; znamionowa moc wyjściowa - 2x100 W, maksymalna krótkotrwała - 2x200 W; nominalny zakres odtwarzalnych częstotliwości - 7...90 000 Hz; nierównomierność odpowiedzi częstotliwościowej w zakresie 20 ... 20 000 Hz - nie więcej niż 3 dB; stosunek sygnału do szumu - nie mniej niż 97 dB; wymiary - 475x160x400 mm; waga - 34 kg. Wzmacniacz przeznaczony jest do podłączenia głośników o impedancji elektrycznej 4 i 8 omów.

Schemat połączeń bloków UMZCH pokazano na ryc. 17. Wejściowy sygnał stereo z gniazda XS1 przez regulatory poziomu R1 i R2 trafia na płytki wzmacniaczy liniowych (A1.1, A1.2), a następnie zaciskowych (A2.1, A2.2) 3H. Te ostatnie obciążane są na transformatorach wyjściowych T1, T2, do których uzwojeń wtórnych można podłączyć układy akustyczne poprzez gniazda XS2 - XS3.

(kliknij, aby powiększyć)

Schemat ideowy kanału wzmacniacza liniowego zamontowanego na płytce A1.1 przedstawiono na rys. 18. Pierwszy stopień wzmacniacza wykonany jest na triodzie VL1.1, połączonej zgodnie ze schematem z obciążeniem w obwodzie anodowym. Obwód katodowy tej lampy (pin 3 płytki A1.1) przez obwód R6C4 odbiera napięcie wspólnego OOS z uzwojenia wtórnego transformatora wyjściowego T1. Jego głębokość jest ściśle związana z parametrami transformatora wyjściowego oraz topologią połączeń polowych. Dzięki lampom wyjściowym 6P45S zastosowanym w tym wzmacniaczu zapewniona jest wystarczająca liniowość wzmacniacza przy głębokości OOS 5 ... 15 dB. Z rezystora obciążenia R5 triody VL1.1 wzmocnione napięcie jest dostarczane do siatek triod lampy VL2, która działa w kaskadzie falownika. Obwody katodowe tej lampy zawierają generator prądu wykonany na triodzie VL1.2. Jego nominacja została szczegółowo opisana w jednym z opublikowanych wcześniej artykułów z tej serii. Tryb stopnia inwertera fazowego jest ustawiany przez dostrojony rezystor R15 zgodnie z maksymalną amplitudą sygnału na anodach lampy VL2. Elementy R13C9C5 korygują charakterystykę częstotliwościową i fazową wzmacniacza mocy. Ich wartości znamionowe zależą od konkretnego transformatora wyjściowego i są dobierane w taki sposób, aby uzyskać wystarczającą jednorodność wymienionych charakterystyk. Rezystory R4, R17 i kondensatory C1, C2, C7, C8 zapewniają dodatkowe filtrowanie napięcia zasilania lamp wzmacniacza liniowego.

Z wyjść stopnia odwracacza fazy (piny 7, 8 płytki A1.1) sygnały 3H podawane są na wejścia przeciwsobnego końcowego wzmacniacza mocy (piny 7, 8 płytki A2.1) na pentodach VL5, VL6 (ryc. 19). Napięcie polaryzacji jest dostarczane do ich siatek sterujących z zewnętrznego prostownika o napięciu -120 V. Prądy lamp są ustawiane przez rezystor dostrajający R1 i regulator równowagi R2. Anody lampy (vyv. 23, 24) są podłączone do uzwojeń pierwotnych transformatora wyjściowego T1.

Schematy kanałów wzmacniaczy zamontowanych na płytkach A1.2 i A2.2 są zbliżone do opisanych. Wnioski z tych tablic są pokazane na ryc. 18, 19 w nawiasach.

Schemat ideowy zasilacza (płytka A3) wzmacniacza mocy pokazano na rys. 20. Napięcie sieciowe jest dostarczane do transformatora mocy T1 przez filtr przeciwzakłóceniowy o wysokiej częstotliwości L1L2C3C4 i przełącznik SB1. Pięć prostowników jest podłączonych do uzwojeń wtórnych transformatora. Z prostownika o napięciu +420 V (VD2 - VD5) zasilane są stopnie falownika, +400 V (VD6-VD9 i VD10-VD13) - obwody anodowe lamp stopni wyjściowych, +175 V. (VD14-VD17) - pierwsze stopnie wzmacniaczy liniowych i obwody ekranujące siatki lamp stopni wyjściowych, -120 V (VD18 - VD21) - obwody polaryzacji siatki lamp stopni wyjściowych i lampy generatora prądu wzmacniacza liniowego . Wszystkie prostowniki są wykonane zgodnie z obwodami mostkowymi. Aby stłumić zakłócenia o wysokiej częstotliwości, diody są bocznikowane kondensatorami C14 - C3. Jako elementy wygładzające tętnienia zastosowano kondensatory tlenkowe C2 - C7, C11, C12, zbocznikowane kondensatorami o pojemności 0,1 μF. Dioda Zenera VD120 jest zainstalowana na wyjściu prostownika na napięcie -1 V.

(kliknij, aby powiększyć)

Żarniki wszystkich lamp wzmacniacza mocy są zasilane prądem przemiennym z oddzielnego uzwojenia 13 - 14 transformatora sieciowego T1.

Wzmacniacz mocy montowany jest na pięciu płytkach (A1.1, A1.2, A2.1, A2.2 i A3). Na zewnątrz płytek znajdują się gniazda wejściowe i wyjściowe, regulatory poziomu sygnału, transformatory wyjściowe i sieciowe, elementy układu OOS C1, C2, R3, R4 (patrz rys. 17), filtr przeciwzakłóceniowy o wysokiej częstotliwości, wyłącznik zasilania i dodatkowe gniazdo XS1 (Rys. 20 ).

Wszystkie stałe rezystory to C20-23 i C2-33. We wzmacniaczu liniowym zastosowano kondensatory K50-24 (C3), K73-17 (C2, C7); K71-7 (C9), K78-2 (C10, C11). Wszystkie inne kondensatory tlenkowe wzmacniacza mocy to K50-27, kondensatory, diody bocznikujące prostownika i filtry wygładzające to K73-17.

Regulatory poziomu sygnału R1, R2 (patrz ryc. 17) - SPZ-4M, rezystory dostrajające R15 (patrz ryc. 18) i R1, R2 (patrz ryc. 19) -SP4-1.

Transformatory wyjściowe są wykonane na obwodach magnetycznych Ш32Х64. Uzwojenia pierwotne 5 - 1 i 1 - 6 zawierają po 444 zwoje drutu PEV-2 0,45. Uzwojenia wtórne są dzielone, a każda sekcja zawiera 26 zwojów drutu PEV-2 1,32.

Transformator sieciowy wykorzystuje obwód magnetyczny Sh40X80. Uzwojenie pierwotne 1-2 składa się z 344 zwojów drutu PEV-2 1,0. Uzwojenia wtórne zawierają: 3-4 - 464 zwojów drutu PEV-2 0,16; 5-6 i 7-8 - 450 zwojów drutu PEV-2 po 0,45 każdy; 9-10 - 195 zwojów drutu PEV-2 0,16; 11-12- 156 zwojów tego samego drutu, 13-14 - 11 zwojów drutu PEV-2 2,5.

literatura

1. Voishvillo G. Wzmacniacze niskich częstotliwości oparte na lampach elektronowych. - M.: Energoizdat, 1959.
2. Erglis K., Stepanenko I. Wzmacniacze elektroniczne. - M.: Nauka. 1964.

Autor: V. Kostin, Moskwa

Zobacz inne artykuły Sekcja Wzmacniacze lampowe.

Czytaj i pisz przydatne komentarze do tego artykułu.

<< Wstecz

Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:

Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach 02.05.2024

We współczesnym rolnictwie postęp technologiczny ma na celu zwiększenie efektywności procesów pielęgnacji roślin. We Włoszech zaprezentowano innowacyjną maszynę do przerzedzania kwiatów Florix, zaprojektowaną z myślą o optymalizacji etapu zbioru. Narzędzie to zostało wyposażone w ruchome ramiona, co pozwala na łatwe dostosowanie go do potrzeb ogrodu. Operator może regulować prędkość cienkich drutów, sterując nimi z kabiny ciągnika za pomocą joysticka. Takie podejście znacznie zwiększa efektywność procesu przerzedzania kwiatów, dając możliwość indywidualnego dostosowania do specyficznych warunków ogrodu, a także odmiany i rodzaju uprawianych w nim owoców. Po dwóch latach testowania maszyny Florix na różnych rodzajach owoców wyniki były bardzo zachęcające. Rolnicy, tacy jak Filiberto Montanari, który używa maszyny Florix od kilku lat, zgłosili znaczną redukcję czasu i pracy potrzebnej do przerzedzania kwiatów. ... >>

Zaawansowany mikroskop na podczerwień 02.05.2024

Mikroskopy odgrywają ważną rolę w badaniach naukowych, umożliwiając naukowcom zagłębianie się w struktury i procesy niewidoczne dla oka. Jednak różne metody mikroskopii mają swoje ograniczenia, a wśród nich było ograniczenie rozdzielczości przy korzystaniu z zakresu podczerwieni. Jednak najnowsze osiągnięcia japońskich badaczy z Uniwersytetu Tokijskiego otwierają nowe perspektywy badania mikroświata. Naukowcy z Uniwersytetu Tokijskiego zaprezentowali nowy mikroskop, który zrewolucjonizuje możliwości mikroskopii w podczerwieni. Ten zaawansowany instrument pozwala zobaczyć wewnętrzne struktury żywych bakterii z niesamowitą wyrazistością w skali nanometrowej. Zazwyczaj ograniczenia mikroskopów średniej podczerwieni wynikają z niskiej rozdzielczości, ale najnowsze odkrycia japońskich badaczy przezwyciężają te ograniczenia. Zdaniem naukowców opracowany mikroskop umożliwia tworzenie obrazów o rozdzielczości do 120 nanometrów, czyli 30 razy większej niż rozdzielczość tradycyjnych mikroskopów. ... >>

Pułapka powietrzna na owady 01.05.2024

Rolnictwo jest jednym z kluczowych sektorów gospodarki, a zwalczanie szkodników stanowi integralną część tego procesu. Zespół naukowców z Indyjskiej Rady Badań Rolniczych i Centralnego Instytutu Badań nad Ziemniakami (ICAR-CPRI) w Shimla wymyślił innowacyjne rozwiązanie tego problemu – napędzaną wiatrem pułapkę powietrzną na owady. Urządzenie to eliminuje niedociągnięcia tradycyjnych metod zwalczania szkodników, dostarczając dane dotyczące populacji owadów w czasie rzeczywistym. Pułapka zasilana jest w całości energią wiatru, co czyni ją rozwiązaniem przyjaznym dla środowiska i niewymagającym zasilania. Jego unikalna konstrukcja umożliwia monitorowanie zarówno szkodliwych, jak i pożytecznych owadów, zapewniając pełny przegląd populacji na każdym obszarze rolniczym. „Oceniając docelowe szkodniki we właściwym czasie, możemy podjąć niezbędne środki w celu zwalczania zarówno szkodników, jak i chorób” – mówi Kapil ... >>

Przypadkowe wiadomości z Archiwum Nazwany najszybszym zwierzęciem 12.11.2016 Do tej pory uważano, że rekord prędkości w locie wśród żywych stworzeń należy do jerzyków (Apus apus), które pędzą w powietrzu z prędkością przekraczającą 100 kilometrów na godzinę. Jednak naukowcy z Instytutu Ornitologii im. Maxa Plancka i ich koledzy ze Stanów Zjednoczonych odkryli, że jerzyki mają poważnego konkurenta – i to nie jest nawet ptak, ale brazylijski nietoperz. Separacja jest poważna: maksymalna prędkość składanej wargi w locie przekracza 160 km/h. Jerzyki są najszybsze ze wszystkich ptaków w locie poziomym (do 110 km/h), sokoły wędrowne rozwijają się do 300 km/h w stromym szczycie. Skrzydła większości nietoperzy nie pozwalają im rozwinąć takich prędkości, ale brazylijskie zagięte wargi mają specjalną aerodynamikę: w locie poziomym są 1,5 raza szybsze od jerzyków. Z reguły zwierzę leci szybciej, im węższe i dłuższe skrzydło: to na podstawie tych parametrów naukowcy przewidzieli doskonałą aerodynamikę brazylijskich nietoperzy.

Inne ciekawe wiadomości:

▪ Skąd się wzięła plotka

▪ Idealna przekąska dla zdrowia serca

▪ Preferencje gastronomiczne kotów

▪ Uzależnienie od Internetu jest ukryte w genach

▪ Inteligentny zegarek Amazfit Bip 5

Wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika

Ciekawe materiały z bezpłatnej biblioteki technicznej:

▪ sekcja serwisu Systemy akustyczne. Wybór artykułów

▪ artykuł Huśtawki ziemi i wody. Wskazówki dla mistrza domu

▪ artykuł Jak działa serce? Szczegółowa odpowiedź

▪ artykuł Kierownik centrum komunikacji. Opis pracy

▪ artykuł Sprawność pomp ciepła. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

▪ artykuł Dwa wzmacniacze mocy AF. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

Zostaw swój komentarz do tego artykułu:

Wszystkie języki tej strony

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn

www.diagram.com.ua
2000-2024