|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ Czy UMZCH powinien mieć niską impedancję wyjściową? Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Tranzystorowe wzmacniacze mocy O redukcji zniekształceń intermodulacyjnych i alikwotów w głośnikach Różnicę w brzmieniu głośników podczas pracy z różnymi UMZCH można zauważyć przede wszystkim porównując wzmacniacze lampowe i tranzystorowe: widmo ich zniekształceń harmonicznych jest często znacząco różne. Czasami zauważalne są różnice między wzmacniaczami z tej samej grupy. Na przykład w jednym z pism audio oceny wystawione przez lampowe UMZCH o mocy 12 i 50 W skłaniały się ku słabszej. A może ocena była stronnicza? Wydaje nam się, że autor artykułu przekonująco wyjaśnia jedną z mistycznych przyczyn występowania zniekształceń transjentowych i intermodulacyjnych w głośnikach, które powodują zauważalną różnicę w dźwięku podczas pracy z różnymi UMZCH. Oferuje również niedrogie metody znacznego zmniejszenia zniekształceń głośników, które są po prostu realizowane przy użyciu nowoczesnej podstawy elementów. Obecnie powszechnie przyjmuje się, że jednym z wymagań stawianych wzmacniaczowi mocy jest zapewnienie, że jego napięcie wyjściowe pozostanie niezmienione, gdy zmieni się rezystancja obciążenia. Innymi słowy, rezystancja wyjściowa UMZCH powinna być niewielka w stosunku do obciążenia, nie większa niż 1/10 ,,1/1000 modułu oporności (impedancji) obciążenia |Zн|. Pogląd ten znajduje odzwierciedlenie w licznych normach i zaleceniach, a także w literaturze. Specjalnie wprowadzono nawet taki parametr jak współczynnik tłumienia - Kd (lub współczynnik tłumienia) równy stosunkowi nominalnej rezystancji obciążenia do impedancji wyjściowej wzmacniacza RO UMYSŁ. Tak więc przy nominalnej rezystancji obciążenia 4 omów i impedancji wyjściowej wzmacniacza 0,05 oma Kd wyniesie 80. Obecne standardy HiFi wymagają, aby wysokiej jakości wzmacniacze miały współczynnik tłumienia co najmniej 20 (a co najmniej 100 jest zalecane). Dla większości wzmacniaczy tranzystorowych dostępnych na rynku Kd przekracza 200. Przyczyny małego RO UM (i odpowiednio wysoki Kd) są dobrze znane: ma to na celu zapewnienie wymienności wzmacniaczy i głośników, uzyskanie skutecznego i przewidywalnego tłumienia rezonansu głównego (niskoczęstotliwościowego) głośnika, a także wygodę pomiaru i porównywania charakterystyk wzmacniaczy. Jednak pomimo zasadności i słuszności powyższych rozważań, wniosek o potrzebie takiego stosunku, zdaniem autora, jest z gruntu błędny! Rzecz w tym, że taki wniosek wyciąga się bez uwzględnienia fizyki pracy głowic głośnikowych elektrodynamicznych (GG). Zdecydowana większość konstruktorów wzmacniaczy szczerze wierzy, że wszystko, co jest od nich wymagane, to dostarczenie wymaganego napięcia przy danej rezystancji obciążenia przy jak najmniejszych zniekształceniach. Konstruktorzy głośników z kolei zdają się zakładać, że ich produkty będą zasilane wzmacniaczami o znikomej impedancji wyjściowej. Wydawałoby się, że wszystko jest proste i jasne - jakie mogą być pytania? Niemniej jednak pojawiają się pytania i to bardzo poważne. Głównym z nich jest pytanie o wielkość zniekształceń intermodulacyjnych wprowadzanych przez GG, gdy jest on zasilany ze wzmacniacza o znikomej rezystancji wewnętrznej (źródło napięcia lub źródło EMF). „Co ma z tym wspólnego impedancja wyjściowa wzmacniacza? Nie oszukuj mnie!” powie czytelnik. - I się myli. Ma, i to najbardziej bezpośrednie, mimo że o fakcie tej zależności mówi się niezwykle rzadko. W każdym razie nie znaleziono żadnych nowoczesnych prac, które uwzględniałyby ten wpływ na wszystkie parametry przewodowej ścieżki elektroakustycznej - od napięcia na wejściu wzmacniacza po drgania dźwięku. Z jakiegoś powodu, rozważając ten temat, wcześniej ograniczyliśmy się do analizy zachowania GG w pobliżu głównego rezonansu przy niskich częstotliwościach, podczas gdy nie mniej interesujące rzeczy dzieją się przy zauważalnie wyższych częstotliwościach - kilka oktaw powyżej częstotliwości rezonansowej. Ten artykuł ma na celu wypełnienie tej luki. Trzeba powiedzieć, że w celu zwiększenia dostępności prezentacja jest bardzo uproszczona i schematyzowana, więc szereg „subtelnych” kwestii pozostało nierozpatrzonych. Aby więc zrozumieć, w jaki sposób impedancja wyjściowa UMZCH wpływa na zniekształcenia intermodulacyjne w głośnikach, musimy pamiętać, jaka jest fizyka promieniowania dźwięku ze stożka GG. Poniżej podstawowej częstotliwości rezonansowej, gdy do uzwojenia cewki drgającej GG doprowadzone jest napięcie sinusoidalne, amplituda przemieszczenia jej dyfuzora jest określana przez sprężysty opór zawieszenia (lub sprężonego powietrza w zamkniętej skrzyni) i jest prawie niezależna częstotliwości sygnału. Praca GG w tym trybie charakteryzuje się dużymi zniekształceniami oraz bardzo niskim zwrotem użytecznego sygnału akustycznego (bardzo niska skuteczność). Przy podstawowej częstotliwości rezonansowej masa dyfuzora wraz z oscylującą masą powietrza i elastycznością zawieszenia tworzą układ oscylacyjny podobny do ciężarka na sprężynie. Sprawność promieniowania w tym zakresie częstotliwości jest bliska maksimum dla tego HG. Powyżej głównej częstotliwości rezonansowej siły bezwładności dyfuzora wraz z oscylującą masą powietrza okazują się większe niż siły sprężystości zawieszenia, więc przemieszczenie dyfuzora jest odwrotnie proporcjonalne do kwadratu częstotliwości. Jednak przyspieszenie stożka w tym przypadku nie zależy teoretycznie od częstotliwości, co zapewnia równomierność odpowiedzi częstotliwościowej pod względem ciśnienia akustycznego. Dlatego, aby zapewnić równomierność odpowiedzi częstotliwościowej HG przy częstotliwościach powyżej głównej częstotliwości rezonansowej, do dyfuzora musi być przyłożona siła o stałej amplitudzie od strony cewki drgającej, jak wynika z drugiego prawa Newtona (F=m *a). Siła działająca na stożek z cewki głosowej jest proporcjonalna do prądu w nim. Gdy GG jest podłączony do źródła napięcia U, prąd I w cewce drgającej przy każdej częstotliwości jest określany na podstawie prawa Ohma I (f) \uXNUMXd U / Zг(f), gdzie Zг(f) jest zależną od częstotliwości impedancją zespoloną cewki drgającej. Określają go głównie trzy wielkości: rezystancja czynna cewki drgającej Rг (mierzona omomierzem), indukcyjność Lg Na prąd ma również wpływ siła przeciwelektromotoryczna, która występuje, gdy cewka drgająca porusza się w polu magnetycznym i jest proporcjonalna do prędkości ruchu. Przy częstotliwościach znacznie wyższych niż główny rezonans można pominąć wartość siły przeciwelektromotorycznej, ponieważ stożek z cewką głosową po prostu nie ma czasu na przyspieszenie w połowie okresu częstotliwości sygnału. Dlatego zależność Zгf) powyżej podstawowej częstotliwości rezonansowej określają głównie wartości Rг i Lг Więc ani opór RG, ani indukcyjność Lг nie różnią się szczególną stałością. Rezystancja cewki drgającej jest silnie zależna od temperatury (miedź TCR ok. +0,35%/оC), a temperatura cewki drgającej małych GG o średniej częstotliwości podczas normalnej pracy zmienia się o 30 ... 50 оC i bardzo szybko – w ciągu kilkudziesięciu milisekund lub mniej. W związku z tym rezystancja cewki drgającej, a tym samym przepływający przez nią prąd i ciśnienie akustyczne przy stałym przyłożonym napięciu zmieniają się o 10...15%, powodując zniekształcenie intermodulacyjne o odpowiedniej wielkości (w GG o niskiej częstotliwości, zjawisko termiczne których bezwładność jest duża, nagrzanie cewki drgającej powoduje efekt termicznej kompresji sygnału). Zmiany indukcyjności są jeszcze bardziej złożone. Amplituda i faza prądu płynącego przez cewkę drgającą przy częstotliwościach zauważalnie wyższych od rezonansowej są w dużej mierze zdeterminowane wartością indukcyjności. I to w dużej mierze zależy od położenia cewki drgającej w szczelinie: przy normalnej amplitudzie przesunięcia dla częstotliwości, które są tylko nieznacznie wyższe niż podstawowa częstotliwość rezonansowa, indukcyjność zmienia się o 15 ... 40% dla różnych GG. W związku z tym, przy mocy znamionowej dostarczanej do głośnika, zniekształcenia intermodulacyjne mogą osiągnąć 10 ... 25%. Powyższe ilustruje zdjęcie oscylogramów ciśnienia akustycznego wykonane na jednym z najlepszych domowych GG średniej częstotliwości - 5GDSH-5-4. Schemat blokowy układu pomiarowego pokazano na rysunku.
Jako źródło sygnału dwutonowego zastosowano parę generatorów i dwa wzmacniacze, pomiędzy wyjściami których podłączono badany GG, zainstalowane na ekranie akustycznym o powierzchni około 1 m2 . Zastosowano dwa oddzielne wzmacniacze o dużym zapasie mocy (400 W), aby uniknąć powstawania zniekształceń intermodulacyjnych podczas przejścia sygnału dwutonowego przez ścieżkę wzmocnienia. Ciśnienie akustyczne wytwarzane przez głowę było odbierane przez wstęgowy mikrofon elektrodynamiczny, którego zniekształcenia nieliniowe wynoszą mniej niż -66 dB przy poziomie ciśnienia akustycznego 130 dB. Ciśnienie akustyczne takiego głośnika w tym eksperymencie wynosiło około 96 dB, dzięki czemu można było pominąć zniekształcenie mikrofonu w tych warunkach.
Jak widać na oscylogramach na ekranie górnego oscyloskopu (górny - bez filtrowania, dolny - po filtrowaniu HPF) modulacja sygnału o częstotliwości 4 kHz pod wpływem innego o częstotliwości 300 Hz ( przy mocy głowicy 2,5 W) przekracza 20%. Odpowiada to zniekształceniu intermodulacyjnemu około 15%. Wydaje się, że nie trzeba przypominać, że próg odbieralności produktów zniekształceń intermodulacyjnych jest znacznie niższy niż jeden procent, sięgając w niektórych przypadkach setnych procenta. Oczywiste jest, że zniekształcenia UMZCH, jeśli tylko mają charakter „miękki” i nie przekraczają kilku setnych procenta, są po prostu nie do odróżnienia na tle zniekształceń w głośniku spowodowanych jego działaniem z napięcia źródło. Produkty zniekształceń intermodulacyjnych niszczą przezroczystość i szczegółowość dźwięku – uzyskuje się „bałagan”, w którym poszczególne instrumenty i głosy słychać tylko sporadycznie. Ten rodzaj dźwięku jest chyba dobrze znany czytelnikom (dobrym testem na przesterowanie może być fonogram dziecięcego chóru). Istnieje jednak sposób na drastyczne zmniejszenie opisanych powyżej zniekształceń spowodowanych zmiennością impedancji głowy. W tym celu wzmacniacz napędzający głośnik musi mieć impedancję wyjściową znacznie większą niż składowe impedancji Rd i Xг (2p fLg) GG. Wówczas ich zmiany nie będą miały praktycznie żadnego wpływu na prąd w cewce głosowej, a co za tym idzie zniekształcenia spowodowane tymi zmianami również znikną. Aby zademonstrować skuteczność tej metody redukcji zniekształceń, układ pomiarowy uzupełniono o rezystor 47 Ohm (tj. o rząd wielkości większy od modułu impedancji badanego GG), połączony szeregowo z GG. Aby utrzymać ten sam poziom ciśnienia akustycznego, odpowiednio zwiększono poziomy sygnałów na wyjściach wzmacniaczy. Efekt przełączenia w tryb prądowy jest oczywisty z porównania odpowiednich oscylogramów: pasożytnicza modulacja sygnału wysokiej częstotliwości na ekranie dolnego oscyloskopu jest znacznie mniejsza i ledwo widoczna, jej wartość nie przekracza 2 ... 3% - następuje gwałtowny spadek zniekształceń HG. Koneserzy mogą argumentować, że istnieje wiele sposobów na zmniejszenie zmienności impedancji cewki głosowej: wypełnienie luki magnetycznym płynem chłodzącym, instalowanie miedzianych nakładek na rdzeniach układu magnetycznego, staranny dobór profilu rdzenia i gęstości uzwojenia cewki i wiele innych. Jednak wszystkie te metody, po pierwsze, w zasadzie nie rozwiązują problemu, a po drugie prowadzą do komplikacji i wzrostu kosztów produkcji HG, przez co nie są one w pełni wykorzystywane nawet w kolumnach studyjnych. Dlatego większość GG średniej i niskiej częstotliwości nie ma ani miedzianych nasadek, ani fluidu magnetycznego (w takich GG, podczas pracy z pełną mocą, ciecz często jest wyrzucana ze szczeliny). Dlatego zasilanie GG ze źródła sygnału o wysokiej impedancji (w granicy - ze źródła prądowego) jest użytecznym i celowym sposobem na zmniejszenie ich zniekształceń intermodulacyjnych, szczególnie przy budowaniu wielopasmowych aktywnych systemów akustycznych. W takim przypadku tłumienie głównego rezonansu musi być wykonane czysto akustycznie, ponieważ samoistny współczynnik jakości akustycznej GG średniotonowych z reguły znacznie przekracza jeden, osiągając 4...8. Ciekawe, że to właśnie ten tryb „prądowego” zasilania GG, który odbywa się w lampie UMZCH z wyjściem pentodowym lub tetrodowym z płytkim (poniżej 10 dB) FOS, zwłaszcza jeśli istnieje lokalny FOS dla prądu w postaci rezystancji w obwodzie katodowym. W procesie ustawiania takiego wzmacniacza jego zniekształcenia bez ogólnego OOS okazują się zwykle mieścić się w granicach 2,..5% i są pewnie zauważalne słuchem, gdy zostaną uwzględnione w zerwaniu ścieżki sterowania (metoda porównania z „prostą drut"). Jednak po podłączeniu wzmacniacza do głośnika okazuje się, że wraz ze wzrostem głębokości sprzężenia najpierw poprawia się dźwięk, a następnie następuje utrata szczegółowości i przejrzystości. Jest to szczególnie widoczne we wzmacniaczu wielopasmowym, którego stopnie wyjściowe są kierowane bezpośrednio do odpowiednich głowic głośnikowych bez żadnych filtrów. Powodem tego na pierwszy rzut oka paradoksalnym zjawiskiem jest to, że wraz ze wzrostem głębokości OOS napięcia impedancja wyjściowa wzmacniacza gwałtownie spada. Negatywne konsekwencje zasilania GG z UMZCH o niskiej impedancji wyjściowej omówiono powyżej. We wzmacniaczu triodowym impedancja wyjściowa jest z reguły znacznie mniejsza niż we pentodzie lub tetrodzie, a liniowość przed wprowadzeniem sprzężenia zwrotnego jest wyższa, więc wprowadzenie sprzężenia napięciowego poprawia osiągi pojedynczego wzmacniacza, ale przy jednocześnie pogarsza wydajność głowicy głośnika. W efekcie, w wyniku wprowadzenia do wzmacniacza triodowego sprzężenia zwrotnego napięcia wyjściowego, dźwięk może się faktycznie pogorszyć, pomimo poprawy charakterystyki samego wzmacniacza! Ten empirycznie ustalony fakt jest niewyczerpanym pożywką do spekulacji na temat szkodliwości stosowania sprzężenia zwrotnego we wzmacniaczach mocy audio, a także argumentów o szczególnej, lampowej przejrzystości i naturalności dźwięku. Jednak z powyższych faktów jasno wynika, że nie chodzi o obecność (lub brak) samego OOS, ale o wynikową impedancję wyjściową wzmacniacza. To tam „pochowany jest pies”! Warto powiedzieć kilka słów o zastosowaniu ujemnej rezystancji wyjściowej UMZCH. Tak, dodatnie sprzężenie prądowe (POF) pomaga tłumić GG przy podstawowej częstotliwości rezonansowej i zmniejsza moc rozpraszaną w cewce drgającej. Za prostotę i skuteczność tłumienia trzeba jednak zapłacić zwiększając wpływ indukcyjności GG na jego charakterystykę, nawet w porównaniu z trybem pracy ze źródła napięciowego. Dzieje się tak, ponieważ stała czasowa Lг/Rg zastępuje się większym, równym Lг/[Rг+(-Rwyjście PA)]. W związku z tym zmniejsza się częstotliwość, od której zaczyna dominować reaktancja indukcyjna w sumie impedancji układu „GG + UMZCH”. Podobnie wzrasta wpływ zmian termicznych rezystancji czynnej cewki głosowej: suma zmieniającej się rezystancji cewki drgającej i niezmienionej ujemnej rezystancji wyjściowej wzmacniacza zmienia się bardziej w procentach. Oczywiście, jeśli Rna zewnątrz.PA w wartości bezwzględnej nie przekracza 1/3 ... 1/5 rezystancji czynnej uzwojenia cewki drgającej, strata z wprowadzenia POS jest niewielka. Dlatego można zastosować słaby prąd POS dla małego dodatkowego tłumienia lub do precyzyjnego dostrojenia współczynnika jakości w paśmie niskich częstotliwości. Ponadto aktualny PIC i tryb źródła prądu w UMZCH nie są ze sobą kompatybilne, w wyniku czego zasilanie prądem GG w paśmie niskiej częstotliwości niestety nie zawsze ma zastosowanie. Przy zniekształceniach intermodulacyjnych najwyraźniej to rozgryźliśmy. Pozostaje teraz rozważyć drugie pytanie - wielkość i czas trwania alikwotów, które powstają w dyfuzorze GG podczas odtwarzania sygnałów o charakterze impulsowym. To pytanie jest znacznie bardziej skomplikowane i „cieńsze”. Jak wiadomo, dyfuzory GH można uznać za nieskończenie sztywne tylko w bardzo przybliżonym przybliżeniu. W rzeczywistości, kiedy wibrują, wyginają się znacznie i w bardzo dziwny sposób. Wynika to z obecności dużej liczby pasożytniczych częstotliwości rezonansowych dyfuzora i systemu ruchomego HG jako całości. Po przejściu sygnału impulsowego swobodne oscylacje na każdej z częstotliwości rezonansowych nie wygasają natychmiast, generując alikwoty, barwiąc dźwięk i ukrywając czystość i szczegółowość, pogarszając efekt stereo. Teoretycznie istnieją dwie możliwości wyeliminowania tych podtekstów. Pierwszym z nich jest przesunięcie wszystkich częstotliwości rezonansowych poza zakres częstotliwości roboczych, w obszar dalekich ultradźwięków (50...100 kHz). Ta metoda jest wykorzystywana w rozwoju GG małej mocy o wysokiej częstotliwości i niektórych mikrofonach pomiarowych. W odniesieniu do GG jest to metoda „twardego” dyfuzora. Drugą możliwością jest zmniejszenie współczynnika jakości rezonansów pasożytniczych, tak aby oscylacje zanikły tak szybko, że nie można ich usłyszeć. Wymaga to zastosowania „miękkich” dyfuzorów, których straty na zginaniu są tak duże, że współczynnik jakości rezonansów pasożytniczych jest bliski jedności. Jednak zniekształcenia nieliniowe i maksymalne ciśnienie akustyczne GG z „miękkim” dyfuzorem okazują się nieco gorsze niż GG z „twardym” membraną. Z kolei GG z „miękkimi” szyszkami z reguły wygrywają znacząco pod względem klarowności, odbarwienia i przejrzystości dźwięku. Możliwa jest więc również trzecia opcja – zastosowanie GG ze stosunkowo „twardym” dyfuzorem i wprowadzenie jego tłumienia akustycznego. W takim przypadku można w pewnym stopniu połączyć zalety obu podejść. Tak najczęściej budowane są studyjne kolumny sterujące (duże monitory). Oczywiście, gdy tłumione HG jest zasilane ze źródła napięcia, pasmo przenoszenia jest znacznie zniekształcone z powodu gwałtownego spadku całkowitego współczynnika jakości głównego rezonansu. Źródło prądowe w tym przypadku również okazuje się preferowane, ponieważ pomaga wyrównać charakterystykę częstotliwościową jednocześnie z wyłączeniem efektu kompresji termicznej. Jeśli chodzi o alikwoty wynikające z drgań swobodnych dyfuzorów GG, to ponieważ pasożytnicze częstotliwości rezonansowe są zwykle zlokalizowane znacznie wyżej niż częstotliwość głównego rezonansu, tryb pracy GG - ze źródłem prądu lub napięcia - praktycznie nie ma na nie wpływu. Jedynym bezpośrednim sposobem radzenia sobie z rezonansami pasożytniczymi jest tłumienie akustyczne. Jednak prawdopodobieństwo ich wzbudzenia, gdy GG jest zasilane ze źródła prądowego, jest mniejsze, ponieważ rezonanse te stają się najbardziej zauważalne, gdy są wzbudzane przez produkty zniekształceń. Zarówno bezwzględne, jak i względne amplitudy tych produktów zniekształceń dla tego trybu pracy GG okazują się znacznie mniejsze. Podsumowując powyższe, możemy wyciągnąć następujące wnioski praktyczne: 1. Tryb pracy głowicy głośnikowej ze źródła prądowego (w przeciwieństwie do źródła napięciowego) zapewnia znaczną redukcję zniekształceń intermodulacyjnych wprowadzanych przez samą głowicę. 2. Najbardziej odpowiednią opcją projektową dla głośnika o niskich zniekształceniach intermodulacyjnych jest aktywny wielozakresowy, z filtrem zwrotnicy i oddzielnymi wzmacniaczami dla każdego pasma. Jednak ten wniosek jest prawdziwy niezależnie od diety GG. 3. Praca głowic ze źródeł prądowych powoduje konieczność tłumienia akustycznego ich rezonansu głównego, w wyniku czego po drodze uzyskuje się również pewne wytłumienie rezonansów pasożytniczych układu ruchomego. Poprawia to odpowiedź impulsową głośnika i pomaga wyeliminować dodatkowe podbarwienia dźwięku. 4. Aby uzyskać wysoką impedancję wyjściową wzmacniacza i zachować niewielką ilość jego zniekształceń, OOS należy stosować nie pod względem napięcia, ale prądu. Oczywiście autor rozumie, że proponowana metoda redukcji zniekształceń nie jest panaceum. Dodatkowo w przypadku zastosowania gotowego głośnika wielopasmowego zasilanie prądowe jego poszczególnych GG bez przeróbek jest niemożliwe. Próba podłączenia wielopasmowego głośnika jako całości do wzmacniacza o zwiększonej impedancji wyjściowej doprowadzi nie tyle do zmniejszenia zniekształceń, co do gwałtownego zniekształcenia pasma przenoszenia, a co za tym idzie do załamania równowagi tonalnej. Niemniej jednak redukcja zniekształceń intermodulacyjnych GG o prawie rząd wielkości i tak przystępną metodą, wyraźnie zasługuje na uwagę. Autor dziękuje pracownikom NIKFI A.P. Syritso. za pomoc w pomiarach i Shraibman A.E. za omówienie wyników. Autor: S. Ageev, Moskwa; Publikacja: cxem.net
Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach
02.05.2024 Zaawansowany mikroskop na podczerwień
02.05.2024 Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024
▪ Oczyszczanie komórkowe chroni przed miażdżycą ▪ Półprzewodnikowy czujnik obrazu AR0221 ▪ Kakao poprawia ostrość widzenia ▪ Ekologiczny sposób na uzyskanie waniliny
▪ sekcja witryny Nadzór audio i wideo. Wybór artykułu ▪ artykuł Domik Teremok. Wskazówki dla mistrza domu ▪ artykuł Kiedy ludzie zaczęli nosić peruki? Szczegółowa odpowiedź ▪ artykuł Asystentka działu. Opis pracy ▪ Artykuł Farbowanie wełny. Proste przepisy i porady
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony