|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ 10-kilowatowy zasilacz impulsowy do wzmacniacza koncertowego. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Zasilacze Moc pobierana przez instalacje nagłaśniające w nagłośnieniu dyskotek i małych lokali sięga 2...10 kW. Jednocześnie stopnie wyjściowe wzmacniaczy wymagają napięcia zasilającego od ±80 do ±160 V (i wyższe). W artykule zaproponowano bipolarny zasilacz impulsowy (SMPS) (rys. 1), przeznaczony do zasilania końcowych stopni koncertowego UMZCH. Spośród zasilaczy opisywanych na łamach magazynu w tej chwili ten SMPS jest najmocniejszy. SMPS zapewnia stałe dwubiegunowe napięcie wyjściowe, które jest stabilizowane zgodnie z zasadą szerokości impulsu, a także posiada system ochrony nadprądowej (nie zapewnia ochrony przed przegrzaniem komponentów). SMPS zasilany jest z sieci trójfazowej o częstotliwości 3 Hz. Włączenie źródła do sieci przy braku obciążenia wyjściowego nie prowadzi do wypadku, a jedynie negatywnie wpływa na współczynnik stabilizacji napięcia. Należy jednak podkreślić, że normalne uruchomienie SMPS odbywa się dopiero po wstępnym włączeniu wszystkich innych jednostek i systemów kompleksu audio. Częstotliwość konwersji urządzenia jest stosunkowo niska (50 kHz) i wynika z właściwości częstotliwościowych potężnych kluczowych tranzystorów przetwornika impulsów. Jeśli nie ma nierównowagi faz. współczynnik mocy SMPS może sięgać nawet 25, co wynika ze specyfiki działania prostownika Larionowa z diodą zerową i filtrem z reakcją indukcyjną.
Przeznaczenie komponentów Zabezpieczenie zasilania w przypadku jakiejkolwiek awarii urządzenia zapewnia wyłącznik trójfazowy FU3. Warystory RU1, RU1 blokują krótkotrwałe przepięcia występujące w sieci. Cewki indukcyjne L6...L2 wraz z kondensatorami C5, C7, C10, C11, C22 C28, C32, C34, C35, C37, C39, C44, C45...C221 pełnią funkcję filtra biernego wysokiej częstotliwości tłumiącego tętnienia które mogłyby przedostać się do sieci zasilającej. Rezystory R223...R45 tłumią dławiki L47...L3, zmniejszając ich samoindukcję SEM. Filtrowane przemienne napięcie sieciowe jest podłączone do prostownika Larionov VD35 za pomocą diody zerowej VD36. Częstotliwość tętnień na jego wyjściu wynosi 300 Hz. Cewka indukcyjna L11 o małej indukcyjności jest niezbędna do filtrowania składowej wysokiej częstotliwości, która może wejść do sieci zasilającej, a także po to, aby po podłączeniu kondensatorów C317, C346 C381 do wyjścia prostownika Larionowa współczynnik mocy praktycznie się nie zmniejszał a kształt prądu fazowego nie jest zniekształcony. Do normalnej pracy przetwornika impulsów niezbędne są kondensatory polipropylenowe C317, C346, C381. Rezystory stałe R63...R66 rozładowują kondensatory C317, C346.C381 po skompletowaniu urządzenia. Dzięki uzwojeniu II dwuuzwojeniowego wzbudnika L11 i diodzie VD38 energia zmagazynowana w polu magnetycznym wzbudnika jest rekuperowana z powrotem do kondensatorów C317, C346, C381 obwodu zasilania przekształtnika. Warystory RU7 i RU8 tłumią impulsy przepięciowe spowodowane samoindukcją pola elektromagnetycznego cewki indukcyjnej L11. Jeżeli napięcie zasilania 3-fazowego wynosi 380 V i nie ma asymetrii faz, to napięcia fazowe Uf są równe
Przy znamionowym napięciu sieciowym na biegu jałowym stałe napięcie na wyjściu prostownika Larionowa wynosi
W rzeczywistości, ze względu na spadki napięcia na diodach prostownika VD35, otwartym tyrystorze VS1, uzwojeniu I cewki indukcyjnej L11 itp., napięcie stałe dostarczane do przetwornika impulsów może być o około 10% mniejsze . Ładunek kondensatorów C317, C346 ... C381 w momencie włączenia źródła generuje impuls prądu przepływający przez mostek Larionowa VD35. Aby ładunek kondensatorów filtra nie powodował przeciążeń prądowych, stosuje się krokowy obwód rozruchowy, którego elementem uruchamiającym jest tyrystor VS1. W momencie włączenia źródła VS1 jest zamknięty, a prąd ładowania C317, C346 ... C381 przepływa przez rezystor R53, co ogranicza go do 22,6 A (przy maksymalnym napięciu sieciowym). Taki prąd nie jest niebezpieczny dla diod VD35 (maksymalny prąd pobierany przez przetwornik impulsów wynosi około 24 A). Po naładowaniu kondensatorów filtra R53 jest bocznikowany przez tyrystor VS1, który włącza się z opóźnieniem określonym przez obwód C287-R57. Otwiera tranzystor polowy VS1 VT12, rezystor R55 ogranicza prąd elektrody sterującej (rezystancja R55 jest tak dobrana, aby prąd elektrody sterującej przekraczał prąd odblokowujący z marginesem). Kondensator C286 zapobiega przypadkowemu włączeniu tyrystora przed zakłóceniami. Obwód ograniczający impuls prądu generowany przez ładowanie kondensatorów C317, C346 ... C381 jest zasilany przez stabilizator parametryczny R54-VD37-VT11. Kondensator C288 tłumi tętnienia napięcia. Wentylatory M1 ... MZ są zasilane z tego samego stabilizatora, którego pole elektromagnetyczne samoindukcji uzwojeń jest tłumione przez diodę VD39. Stabilizator jest podłączony do prostownika przełączającego z wygładzającym filtrem LC na C228, C229, L6, VD27, VD30. Dławik L6 - demodulujący. Konieczne jest, aby napięcie na kondensatorach C228 i C229 było proporcjonalne do skutecznej, a nie do wartości amplitudy napięcia na uzwojeniu II transformatora T4. Kondensator polipropylenowy C229 o niskiej rezystancji pasożytniczej i indukcyjności bocznikuje kondensator elektrolityczny C228 przy wysokiej częstotliwości, zapobiegając jego przegrzaniu. Uzwojenie pierwotne transformatora liniowego T2 jest połączone z filtrem sieciowym przez bezpiecznik FU2. a uzwojenie wtórne jest podłączone do prostownika mostkowego VD24 z filtrem wygładzającym C36, C38. Napięcie wyprostowane jest podłączone do stabilizatora parametrycznego R34-VD13-VT9, z którego stabilizowane napięcie jest dostarczane do filtra w kształcie litery U C14-C19 -L1, C23, C27, C30. Główny oscylator SMPS zbudowany jest na chipie DA1 - dwusuwowym sterowniku UC2 firmy Texas Instruments (Unitrode) z obwodami spinającymi. „Maksymalny prąd każdego z kluczowych tranzystorów wskazanego układu scalonego wynosi 3825 A przy czasie trwania impulsu 2 μs (0,5 A przy stałym Przeznaczenie pinów układu scalonego UC0,5 w plastikowej obudowie DIP-3825 (rys. 16) jest następujące: 1 - wejście odwracające wzmacniacza błędu,
Na rezystorach R2, R10, R52, R58 (ryc. 1) zorganizowany jest dzielnik napięcia wyjściowego SMPS, który jest stosowany do kondensatorów C230 ... C257, C258 ... C285. Elementy C5 i R11 zwiększają odporność na zakłócenia układu automatyki. Stały spadek napięcia na rezystorach R2 i R10 jest podłączony do wejścia odwracającego wzmacniacza błędu układu DA1. Według danych referencyjnych producenta napięcie to powinno mieścić się w zakresie -0,3 ... + 7 V względem styku 10 mikroukładu. Jeżeli do dzielnika R2-R10-R52-R58 podawane jest stałe napięcie 200 V, to regulując rezystancję R10 można uzyskać napięcie na pinie 1 DA1 w zakresie +0,27 ... +5,3 V ( w odniesieniu do potencjału pinów 10 i 12). Należy zauważyć, że regulacja R10 zmieni napięcie wyjściowe, a co za tym idzie, napięcie na wejściu odwracającym wzmacniacza sygnału błędu. Układ stabilizacji napięcia wyjściowego działa w ten sposób. Jeśli napięcie wyjściowe SMPS z jakiegokolwiek powodu wzrośnie, wówczas wzrośnie również napięcie z dzielnika do styku 1 DA1. Powoduje to zmniejszenie współczynnika wypełnienia impulsów generowanych przez mikroukład wprowadzany do modułów mocy, tj. zmniejszenie czasu trwania impulsów bipolarnych przy stałej częstotliwości generowania. Efektywne napięcie na uzwojeniach wtórnych transformatora impulsowego T4 jest zmniejszone, a napięcie stałe po demodulującej cewce indukcyjnej L7, przyłożonej do kondensatorów C230 ... C285, powraca do pierwotnego poziomu. Regulacja napięcia stałego odbywa się dokładnie na wejściu filtra mocy, a nie na jego wyjściu, gdyż obecność nadmiernego przesunięcia fazowego prowadziłaby do niestabilności układu automatycznej regulacji napięcia wyjściowego (zamiast ujemnego sprzężenia zwrotnego, dodatniego może wystąpić sprzężenie zwrotne i samowzbudzenie SMPS). Niezwykle ważne jest, aby kondensatory C230…C243 i C258…C271 miały minimalne wartości rezystancji pasożytniczej i indukcyjności. Łańcuch R9-C8 jest korygującym wzmacniaczem sygnału błędu. Napięcie odniesienia (+5,1 V) jest przykładane bezpośrednio do nieodwracającego wejścia 2 wzmacniacza błędu. Kondensator ceramiczny C2 filtruje tętnienia. Wartości znamionowe R1, R4 i C1 określają częstotliwość impulsów generowanych przez DA1. Pojemność C1 określa czas przerwy („czas martwy”) pomiędzy impulsami o różnych polaryzacjach. Im większa pojemność C1, tym dłuższy czas martwy. Na elementach C6, R3, VT1 montowany jest obwód „miękkiego” rozruchu głównego oscylatora DA1. Elementy R12, C12, C13 - pasywny filtr tłumiący tętnienia o wysokiej częstotliwości i "separujący" niskoprądowe obwody wstępne i wysokoprądowy stopień końcowy DA1. Kondensatory C12 i C13 powinny mieć jak najmniejszą rezystancję pasożytniczą i indukcyjność. Kondensator C13 - ceramiczny. Napięcie znamionowe kondensatora tantalowego C12 nie może być niższe niż 50 V, w przeciwnym razie może się przebić, a kondensatory tantalowe zwykle zawodzą przy zamkniętym obwodzie. Pomiędzy stopniem wyjściowym mikroukładu DA1 a obwodami wymuszającymi rozładowanie pojemności bramka-emiter kluczowych tranzystorów modułów mocy VT2 i VT10 znajduje się sterownik z dwoma tranzystorami MOSFET VT5 i VT6. Ich zadaniem jest zwiększenie mocy impulsów dostarczanych do uzwojenia I transformatora dopasowującego T1. Rezystory R16 i R17 opóźniają otwieranie i zamykanie tranzystorów VT5 i VT6, a R18 i R19 rozładowują swoje pojemności bramki-źródło, obwody RC C20-R22 i C21-R23 są niezbędne do tłumienia pierwotnych półuzwojeń transformatora impulsowego T1. Bez nich kształt impulsów sterujących dla kluczowych tranzystorów modułów VT2 i VT10 byłby znacznie zniekształcony, co nieuchronnie doprowadziłoby do sytuacji awaryjnej. Natężenie prądu płynącego przez uzwojenie pierwotne I transformatora impulsowego mocy. T4, monitoruje przekładnik prądowy TK. Impulsy prądowe przepływając przez rezystory R39, R40, R43 i R44 tworzą na nich spadki napięcia, których wielkość jest proporcjonalna do prądu uzwojenia pierwotnego. Szybkość narastania napięcia na tych rezystorach jest zmniejszana przez obwody RC C40-R37 i C41-R38, które dodatkowo przyczyniają się do szybkiego tłumienia pasożytniczych procesów oscylacyjnych. Transile dwukierunkowe (transil - Transient Voltage Suppression Diode) VD20 i VD21 ograniczają amplitudę impulsów przepięciowych. Impulsy prostują diody Schottky'ego VD16 i VD17, obciążone na C3 i R33, tworząc detektor szczytowy. Napięcie wyprostowane jest dostarczane do dzielnika napięcia R27-R32.Obracając suwak dostrojonego rezystora R27, ustawia się wymaganą czułość, jaką powinien mieć układ ochrony prądowej. Z dzielnika napięcia sygnał przeciążenia jest podawany do filtra wielolinkowego C9-C29-C31-R15-R26, który tłumi tętnienia o wysokiej częstotliwości. Im większa pojemność C9, C29, C31 oraz im większa rezystancja R15 i R26, tym większa bezwładność zabezpieczenia prądowego. Jeśli będzie nadmiernie bezwładny, nie będzie w stanie pełnić funkcji ochronnych, a jeśli będzie zbyt szybki, możliwe są fałszywe alarmy. Przefiltrowane napięcie sygnału przeciążenia podawane jest na wejście 9 układu DA1, co w przypadku awaryjnego wzrostu prądu zablokuje sterownik. Podczas gdy napięcie na styku 9 DA1 wynosi +0,9...+1,1 V w stosunku do styku 10, współczynnik wypełnienia impulsu maleje, a jeśli napięcie to osiągnie +1,25...+1,55 B, generowanie impulsu ustaje. Typowy czas opóźnienia wyłączenia na pinie 9 układów scalonych UC1825, UC2825 i UC3825 wynosi tylko 50 ns, a maksymalny czas opóźnienia nie przekracza 80 ns. Zgodnie z książką referencyjną maksymalne napięcie, jakie można podać na wejście 9 względem pinu 10, wynosi +6 V, aw tym urządzeniu nie przekracza 3,8 V. Przekładnik dopasowujący T1, przekładnik prądowy T3 oraz transformator impulsowy mocy T4 zapewniają galwaniczną izolację obwodów wejściowych i wyjściowych urządzenia. Transformator T1 przejmuje funkcje galwanicznej izolacji obwodów do wymuszonego rozładowania pojemności bramek modułów IGBT VT2 i VT10 od siebie i od sterownika tranzystora. Obwody wymuszonego blokowania modułów IGBT VT2 i VT10 są reprezentowane przez cztery grupy komponentów: R13, R20, R24, VD5, VD7, VD9, VT3; R14, R21, R25, VD6, VD8, VD10, VT4; R28, R30, R35, VD11, VD14, VD18, VT7; a także R29, R31, R36, VD12, VD15, VD19, VT8. Rezystory R20, R21, R30 i R31 są potrzebne do spowolnienia włączania i wyłączania odpowiednich tranzystorów w modułach mocy VT2 i VT10, aby zmniejszyć amplitudę i czas trwania procesów oscylacyjnych. Bez tego istniałoby niebezpieczeństwo utraty sterowalności modułów IGBT na skutek „trzaskania” pasożytniczych struktur tyrystorowych, spowodowanego zbyt dużą szybkością narastania sygnału. Eksperci firmy Powerex, Inc., która produkuje moduły zasilające CM300DU-24NFH, zalecają wartości rezystorów bramkowych w zakresie 1...10 omów. Rezystory R24, R25, R28 i R29 tłumią pasożytnicze oscylacje występujące w obwodach. Jeżeli usuniemy obciążenia uzwojeń II, III, IV i V transformatora dopasowującego T1 oraz rezystorów R24, R25, R28 i R29, to kształt impulsów napięciowych na uzwojeniach wtórnych tego transformatora przybierze postać pokazaną na rys. 3 (czas trwania przemiatania - 5 μs / div.) . Należy unikać otrzymywania impulsów przy takich tłumionych procesach oscylacyjnych.
Gdy źródło jest włączone, napięcie zasilania przetwornicy podawane jest na pasożytnicze dzielniki napięcia utworzone z pojemności bramka-emiter i bramka-kolektor modułów IGBT. Jeśli nie ograniczysz napięcia między bramkami a emiterami do poziomu bezpiecznego dla tranzystorów, to się przebiją. Napięcie bramka-emiter modułów CM300DU-24NFH IGBT nie może przekraczać ±20 V, co jest wartością normalną dla tej klasy urządzeń. Obwody bramka-emiter są zabezpieczone dwukierunkowymi diodami dociskowymi VD5, VD6, VD18 i VD19. Przyspieszone rozładowanie pojemności bramki-emitera modułów IGBT zapewniają bipolarne tranzystory pn-p VT3, VT4, VT7 i VT8, które po otwarciu omijają wejścia sterujące przełączników elektronicznych. Rezystory R13, R14, R35, R36 również pomagają w rozładowaniu pojemności bramka-emiter. Potężne diody ograniczające VD3, VD4, VD22 i VD23 chronią kluczowe tranzystory przed przepięciami. Łańcuchy tłumiące C3-R7-VD1; C4-R8-VD2; C42-R41-VD25; C43-R42-VD26 to amortyzatory. Gdyby ich nie było, to za każdym razem, gdy klucze były zamknięte w kryształach IGBT, moduły mocy VT2 i VT10 uwalniałyby na krótko dużą moc, liczoną w wielu kilowatach, a to powodowałoby intensywną degradację półprzewodników tranzystorów mocy i , ostatecznie doprowadziłoby do ich wycofania z eksploatacji. Kondensatory C46.C220 zapobiegają długotrwałemu polaryzacji DC rdzenia transformatora impulsowego. T4, co mogłoby spowodować nasycenie obwodu magnetycznego T4. Na mocnych diodach VD31. VD34, bocznikowany z ogranicznikami C224-R48, C225-R49, C226-R50 i C227-R51, montowane są dwa oddzielne wyjściowe prostowniki impulsowe. Cewka indukcyjna L7 służy do demodulacji i stabilizacji napięcia grupowego. Wyjście tworzą kondensatory C230...C285, C289...C316, C318...C345 oraz dławiki L8...L10. Filtr w kształcie litery U, który wygładza zmarszczki o wysokiej częstotliwości. Kondensatory C230.C243, C258 ... C271, C289.C316 muszą mieć minimalną rezystancję pasożytniczą i indukcyjność. Rezystory R60 i R61 rozładowują kondensatory filtra wyjściowego po zakończeniu SMPS. Dioda HL1 sygnalizuje stan załączenia urządzenia, a rezystory R59 i R62 ograniczają przepływający przez nią prąd. Bezpieczniki FU3 i FU4 odłączają obciążenie od kondensatorów filtra wyjściowego SMPS w przypadku przetężenia. Możliwe wymiany komponentów Chip 0A1 marki UC3825 można zmienić na UC2825, UC1825 lub K1156EU2. Kondensator ustawiający częstotliwość C1 musi mieć grupę stabilności temperaturowej MPO. Na przykład odpowiedni jest markowy kondensator. K71-7. Nie używaj kondensatorów, które mogą mieć „migotanie pojemności”. Kondensatory C3, C4, C42 i C43 w obwodach tłumiących o pojemności 15 nF i napięciu znamionowym 4 kV (przy prądzie stałym) zastosowano z dielektrykiem polipropylenowym marki Snubber FKP15N/4000 firmy WIMA. Można je wymienić na urządzenia Snubber FKP15N/3000. Kondensatory C7, C10, C11, C34, C35, C37 są ceramiczne typu Yl, a C22, C28, C32, C39, C44, C45, C221 ... C223 są polipropylenowe, metalizowane, typu X1. Można stosować kondensatory C7, C10, C11, C34, C35, C37 marki DECE33J222ZC4B i można je zastąpić podobnymi markami DHRB34C102M2FB lub K15-5 o pojemności 2.2 nF i napięciu znamionowym 6,3 kV. Kondensatory C22, C28, C32, C39, C44, C45, C221 ... C223 - MKP10N330K1K0-27 firmy WIMA w obudowie samogasnącej. Kondensatory te można wymienić na MKP10470N/2K, MKP10 1U/1.6K lub podobne. Możesz użyć metalizowanych kondensatorów polipropylenowych serii 0,33uF, 0,47uF lub 0,68uF. MKR1840 firmy Vishay, napięcie znamionowe 600 V AC. Kondensatory C46.C220 o pojemności 47 nF i znamionowym napięciu stałym 2 kV są polipropylenowe wysokiej częstotliwości, FKP14 7N/2000. Całkowita pojemność grupy 175 kondensatorów połączonych równolegle wynosi około 8,2 mikrofaradów. Kondensatory C230, C243, C258, C271, C289 ... C316 - gatunki polipropylenu wysokiej częstotliwości FKP4 0.1U / 630 lub MKR10 0.1U / 630. Kondensatory te muszą mieć minimalną indukcyjność i rezystancję pasożytniczą. Kondensator C317 z metalizowanym dielektrykiem polipropylenowym - typu DC-LINK HC V255. Zamiast kondensatora 340 uF możesz wziąć kondensator 346 uF tego samego typu i napięcia znamionowego. Kondensatory C381 ... C147 - polipropylen wysokiej częstotliwości, FKP2000N / XNUMX. Kondensatory C244, C257, C272, C285, C318, C345 - seria NQ f. Grupa technologiczna Aihuan. Kondensator tej serii o pojemności 1600 uF i napięciu znamionowym 450 V wytrzymuje prąd tętnienia 9,8 A przy częstotliwości 300 Hz i temperaturze 85°C. Aby amplituda tętnień na nich nie przekraczała maksymalnej dopuszczalnej wartości, konieczne było połączenie kondensatorów połączonych równolegle w grupy. Rezystory trymerowe R1, R10, R27 marki SP5-2V można zamienić na rezystory SPZ-19A, SPZ-39, SP5-5V, SP16-5 lub SP22-3.Można zastąpić rezystorami PVZ4A lub Seria PVMXNUMX firmy Murata Manufacturing. Importowane trymery mają jednak inny zakres rezystancji, dlatego przy wymianie konieczne będzie skorygowanie rezystancji stałych rezystorów połączonych szeregowo z trymerami. Rezystory R7, R8, R41, R42 - RA6 (nieindukcyjne) firmy „LAET” w obudowie. TO-247. Do chłodzenia rezystorów zastosowano osobne radiatory HS104-50 o wymiarach 100x102x24,5 mm. Rezystory R48, R51 mogą być używane albo tej samej marki RA6, albo można wziąć rezystory serii SMHP 20 W w pakiecie TO-263 firmy TT electronics lub uzupełnić 4 rezystory nieindukcyjne 5 W. Stały rezystor R53 - drut, C5-43V-50 lub C5-35V. Ważne jest, aby ten rezystor mógł z łatwością wytrzymać krótkotrwałe przeciążenia prądowe. Rezystory R63, R66 - drut, C5-47V. Wariatory RU1...RU6 typu S20K680 można wziąć z marek B72220-S 681-K101, TVR20112 lub CNR20D112. Warystor RU7B72220-S102-K101 pracuje przy 895 VDC i może absorbować do 410 J. Można go wymienić na dwa warystory B72220-S681-K101 połączone równolegle (każdy pracuje przy 895 V i może absorbować do 250 J). Warystor RU8 TVR20241 ma napięcie 200 V DC i jest w stanie pochłonąć najwyższą energię 108 J. Podany warystor można wymienić na B72220-S2131-K101, JVR-20N241K, S20K130E2 lub S20K150. Diody VD1, VD2, VD25, VD26, VD36 i VD38 marki DSDI60-16A można zamienić na diody DSDI60-18A tego samego producenta lub RHRG75120, RHRU100120 f. Fairchild Semiconductor Corporation". Diody są montowane na oddzielnych chłodnicach HS143-100 lub podobnych. Dwukierunkowe diody zaciskowe VD3. VD4, VD22 i VD23 (ONS261-10-9) można zastąpić ONS261-Yu-8 lub. ONS261-10- 10. Odpowiednie chłodnice to 0171 lub 0371. Dwukierunkowe diody ograniczające VD5, VD6, VD18 i VD19 marki 1.5KE18CA można zmienić na 5KR15CA lub. P6KE18CA. Diody Schottky'ego VD7...VD12, VD14, VD15 (SB5100) zostały zastąpione przez MBR750. SB560, SB860 lub SB860F. Dioda Zenera VD13 1N5354B ma napięcie przebicia 17 V. Można ją zmienić na 1SMA5930B, 1N5355B-MBR lub 1N5353B. Diody Schottky'ego VD16 i VD17 (1N5819) zmieniono na 11DQ06, 11DQ10, MBR160, SB140...SB160. SB1100, SR1100, SR106 lub SR180. Diody dwukierunkowe VD20 i VD21 (1.5KE8.2CA) są wymienne na diody ochronne R6KE8.2CA, R6KE10CA lub 1.5KE10CA. Zespół diodowy VD24 typu MB154W można zamienić na jedno z urządzeń BR154, BR156, BR158 lub MB156W. Montuje się go na chłodnicy np. marki HS183 o wymiarach 30x50x17 mm produkcji "Kinsten Industrial". Ultraszybkie diody VD27...VD30 HFA15PB60 można zastąpić diodami DSEI12-06A. FES16DT. FES16FT lub HFA15TB60. Montowane są na czterech oddzielnych chłodnicach HS184-30 o wymiarach gabarytowych 30x41x30 mm lub zbliżonych. Ultraszybkie diody VD31.VD34 150EBU04 przepuszczają prąd przewodzenia 150 A (w temperaturze 104°C) i wytrzymują najwyższe napięcie wsteczne 400 V. Ich typowy czas powrotu do ruchu wstecznego wynosi 172 ns (przy prądzie przewodzenia 150 A , napięcie wsteczne 200 V i temperatura 125 °C). Maksymalny spadek napięcia przewodzenia na diodzie 150EBU04 wynosi 1.17 V przy 150 A i 125°C. Elementy te można wymienić na zespoły HFA320NJ40C lub HFA280NJ60C, składające się z dwóch diod. Należy jednak pamiętać, że diody w nich zawarte mają wspólną katodę. Dopuszczalny jest również zamiennik MUR20060CT. Wszystkie cztery diody (VD31...VD34) zamontowane są na niezależnych chłodnicach HS153-100 f. „Kinsten Industrial” lub podobny. Trójfazowy mostek diodowy VD35 marki RM75TC-2H można zmienić na podobny mostek 160MT160KV. Mostek diodowy jest zainstalowany na chłodnicy HS153-50 lub podobnej. Dioda Zenera VD37 marki 1N5350B ma napięcie przebicia 13 V (± 5%). Można ją zastąpić jedną z diod Zenera 1N5351V, BZX85C-13V lub ZY13. Dopuszczalna jest wymiana diody VD39 marki MUR420 na BYD1100, BYV28-100. SBYV28-200. SF22. SF54 lub SB5100. Pożądane jest, aby dioda LED HL1 świeciła na zielono lub niebiesko. Zamiast diody LED marki L-7113CGCK możesz wziąć jedno z urządzeń KIPM01V-1L, KIPM07G-1L, L-383SGWT, ARL2-5213PGC lub L-1503SGC. Tranzystor pn-p małej mocy KT361G (VT1) można wymienić na inne tranzystory serii KT361, a także na podobne urządzenia. VS 157, VS 158 VS250V, VS250S. Moduły mocy VT2 i VT10 zawierają po dwa tranzystory IGBT o dużej mocy połączone w obwód półmostkowy ze zintegrowanymi przeciwstawnymi diodami. Tranzystory modułów CM300DU-24NFH umożliwiają pracę z częstotliwością do 30 kHz w trybie przełączania twardego oraz z częstotliwością 60...70 kHz w trybie rezonansowym. Prąd stały kolektorów tranzystorowych wynosi do 300 A, prąd pulsacyjny 600 A, a maksymalne napięcie kolektor-emiter wynosi 1200 V (przy temperaturze 25°C). Maksymalne napięcie nasycenia kolektor-emiter tranzystorów modułów wynosi 6,5 V, a jego typowa wartość to 5 V. Każdy moduł zasilający musi być zainstalowany na osobnej chłodnicy, na przykład „DAU” serii IHV lub IHM, oraz wystarczająca jest długość 300 mm. Zamiast tych elementów dopuszczalne jest zastosowanie modułów CM200DU-24NFH lub szeregu dyskretnych tranzystorów, np. IRGPS60B120KDP. Te ostatnie mają bezpośredni prąd kolektora 105 A, prąd impulsowy 240 A i maksymalne napięcie kolektor-emiter 1200 V (w temperaturze 25°C). Urządzenie wykorzystuje te komponenty, które miał autor. Przy wyborze kluczowych tranzystorów należy pamiętać, że dopuszczalny prąd kolektorów IGBT znacznie maleje wraz ze wzrostem częstotliwości konwersji i temperatury. Wraz ze wzrostem temperatury zmniejsza się również dopuszczalne rozpraszanie mocy tranzystorów. Najwyższy prąd uzwojenia pierwotnego transformatora impulsowego mocy. T4 wynosi około 24 A, co również należy wziąć pod uwagę. Tranzystory VT3, VT4, VT7 i VT8 (2SA1244) można zastąpić 2SB1202. Tranzystory MOSFET VT5, VT6 i VT12 (IRF530N) można zamienić na IRFU3910, IRF530, IRL530N lub IRFI540G. Tranzystory VT5 i VT6 są montowane na miniaturowych chłodnicach KG-331 firmy Kingcooler, a tranzystor VT12 na chłodnicy HS115-50, HS113-50 „Kinsten Industrial” lub o podobnej wydajności. Tranzystor jest montowany na chłodnicy HS9-2 lub podobny. Tranzystor bipolarny VT6284 marki 2N6283 można zmienić na KT827A. Należy go zamontować na chłodnicy HS827-143 lub podobnej. Tyrystor VS1 marki T161-160-18 jest montowany na chłodnicy 0171 lub 0371. Można go zastąpić T161-160-14, T161-160-15, T161-160-16, T261-160-18 lub T161-200-14 . Dławik L1 - LPV2023-501KL f. „Bournesa”. Według danych referencyjnych indukcyjność jego uzwojenia wynosi 500 (±10%) µH, a jego maksymalna rezystancja wynosi 0,28 oma. Cewka indukcyjna może wytrzymać maksymalny prąd 1,5 A. Cewka indukcyjna L2 jest wykonana na dwóch ułożonych razem toroidalnych rdzeniach magnetycznych wykonanych z atomizowanego żelaza. T650-26 lub T650-52, rozmiar K165,0x88,9x50,8 f. „Mikrometale”. Uzwojenia cewki indukcyjnej są uzwojone jednocześnie w trzech drutach. Każde uzwojenie powinno zawierać 18 zwojów i mieć indukcyjność 265 uH. Jako drut nawojowy dopuszczalne jest użycie „warkocza” z 10 pasm drutu miedzianego PEV-2 lub PETV 0,55 mm (dla miedzi). Cewki indukcyjne L3 ... L5 wykonane są na rdzeniach toroidalnych z atomizowanego żelaza T400-26D, rozmiar K102x57.2x33 mm, z „pigtailem” z 10 żył drutu miedzianego PEV-2 lub PETV o średnicy 0,55 mm każda (dla miedzi ). Każde uzwojenie składa się z 32 zwojów, ich indukcyjność wynosi 265 uH. Dławik L6 wzięty LPV2023-501KL f. „Bournesa”. Ma maksymalny prąd 1,5 A, indukcyjność uzwojenia 500 (±10%) µH, a jego rezystancja nie przekracza 0,28 oma. Cewka indukcyjna dwuuzwojeniowa L7 jest wykonana na jednym toroidalnym rdzeniu magnetycznym wykonanym z atomizowanego żelaza. T650-26 lub T650-52 K165x88,9x50,8 mm. Uzwojenia cewki indukcyjnej są układane jednocześnie w dwóch drutach, aż indukcyjność każdego uzwojenia wyniesie 35 μH (liczba zwojów każdego uzwojenia wynosi 10). Uzwojenia wykonane są "pigtailem" z 90 nitek drutu PEV-2, PETV lub PELSHO po 0,55 mm każda (dla miedzi). Ze względu na fakt, że prostownik wyjściowy jest pełnookresowy, tętnienia napięcia wyprostowanego mają częstotliwość dwukrotnie większą od częstotliwości konwersji. Cewki indukcyjne L8...L10 wykonane są na pierścieniowych rdzeniach magnetycznych wykonanych z atomizowanego żelaza. T650-26 lub T650-52 K165x88,9x50,8 mm. Liczba zwojów każdego uzwojenia wynosi 10, a indukcyjność każdej cewki wynosi 35 μH. „Pigtail” złożony z 90 rdzeni o średnicy 0,62 mm każdy pełni rolę drutu nawojowego. Dwuuzwojeniowa cewka indukcyjna L11 jest zaimplementowana na dwóch ułożonych razem toroidalnych rdzeniach magnetycznych wykonanych z atomizowanego żelaza. T650-26 lub. T650-52, rozmiar K165x88,9x50.8 mm wyprodukowany przez firmę Micrometals. Uzwojenia są nawinięte „warkoczami” 22 rdzeni z drutu marki PETV lub PEV-2 0,55 mm (dla miedzi). Uzwojenia, z których każdy ma 29 zwojów, są nawinięte na dwa druty. Indukcyjność każdego uzwojenia wynosi około 675 uH. Transformator impulsowy T1 wykonany jest na toroidalnym obwodzie magnetycznym wykonanym z ferrytu M2000NM-A o wymiarach K39x24x7. Uzwojenie I jest uzwojone poczwórnymi drutami PEV-2 lub PETV 0,38 mm, uzwojenia II, III, IV i V - podwójnie skręconymi drutami tego samego gatunku 0,38 mm. Uzwojenie I ma 130 + 130 zwojów, uzwojenia II, III, IV i V - po 130 zwojów. Izolację międzyzwojową wykonuje się za pomocą taśmy wykonanej z poliestru lub lawsanu. Indukcyjność uzwojeń II, III, IV i V, jak również któregokolwiek z pierwotnych półuzwojeń, wynosi 22 mH. Transformator T1 może być również nawinięty na rdzeń pancerny B36 wykonany z ferrytu M2000NM1 (bez trymera i szczeliny). W tym przypadku uzwojenia II, III, IV i V oraz każde z pierwotnych półzwojów muszą zawierać 88 zwojów drutu o tej samej klasie i tej samej średnicy. Indukcyjność uzwojeń również się nie zmieni. Zamiast liniowego transformatora jednofazowego marki T2. OSM1 -0,063 380/5-24, można wziąć transformator OSM 1-0,063 380/36, OSM 1-0,1 380/5-24, OSM 1-0,16 380/5-24 lub podobny. Przekładnik prądowy. T3 jest wykonany na obwodzie magnetycznym Ř 12x15 z ferrytu manganowo-cynkowego 2500NMS1-11 lub 3000NMS. Uzwojenie pierwotne składa się dla wygody z jednego zwoju wykonanego w wiązce 22 żył drutu PEV-2 lub PETV 0,55 mm (dla miedzi). Średnica każdej żyły, biorąc pod uwagę grubość powłoki izolacyjnej, wynosi 0,62 mm. Aby zwiększyć wytrzymałość elektryczną izolacji, uzwojenie pierwotne przekładnika prądowego przechodzi przez rurkę z włókna szklanego.Uzwojenie wtórne zawiera 74 + 74 zwoje dwóch złożonych drutów jednożyłowych o tej samej gradacji 0,33 mm (dla miedzi). Aby zapobiec nasyceniu, w rdzeniu pozostawiono niemagnetyczną szczelinę o grubości 0,05 mm. Transformator impulsowy mocy. T4 można wykonać na pięciu zestawach rdzeni magnetycznych złożonych razem poprzez uszczelki izolacyjne o grubości 0,05 mm. Ш20х28 z ferrytu 2500НМС1, przeznaczony do pracy w silnych polach magnetycznych. W tej konfiguracji większość uzwojeń będzie ekranowana przed ferrytem otaczającym boczne rdzenie. W rdzeniu magnetycznym warto wykonać szczelinę niemagnetyczną 0,02 + 0,02 mm, co zwiększy maksymalne dopuszczalne natężenie pola magnetycznego w rdzeniu. Zastosowanie dużych obwodów magnetycznych wynika z częstotliwości konwersji 25 kHz, której wybór jest związany z dopuszczalną prędkością przełączania tranzystorów modułów VT2 i VT10. Uzwojenie I T4 ma 9 zwojów „warkocza” z 18 pasm drutu PEV-2 lub PETV 0,47 mm. Uzwojenie II ma 1 obrót 0,47 mm. Uzwojenia III i IV powinny być jak najbardziej podobne i składać się z 2 + 2 zwojów „warkocza” z 38 pasm po 0,4 mm każdy. Pomiędzy uzwojeniami należy położyć cienką izolację (nie więcej niż 0,3 mm), ale która musi zapewniać niezbędną wytrzymałość dielektryczną. Należy zauważyć, że bardzo trudno jest ułożyć uzwojenia, biorąc pod uwagę, że okno obwodu magnetycznego okazuje się prawie całkowicie wypełnione. Co najmniej 4 grzejniki marki KG-370 lub KG-222 należy przykleić do rdzenia transformatora za pomocą izolujących uszczelek mikowych. Wyłącznik trójfazowy FU1 marki ABB S203 C40A można zamienić na ABB S203R C32, Moeller 6P PL40-C3/3, Moeller 6P PL32-C3/3. Bezpieczniki FU4 i FU120, o znamionowym prądzie zadziałania 2 A, mogą być stosowane w samochodach marki „FLOSSER”, typu „B” lub marki. PN-XNUMX. Wentylatory М1...МЗ JF0825B1Н produkcji "Jamicon Corporation" o napięciu zasilania 12 V i poborze prądu 0,19 A mają wymiary 80x80x25 mm i wydajność 1,1 m3/min. Można je zastąpić JF0815B1H. JF0825S1H,EC8025M12SA.KF0820B1H, KF0820S1H lub podobny, zużywający prąd mniejszy niż 0,2A. projekt Zasilacz jest podłączony do sieci za pomocą elastycznego kabla marki. KGET-6 3x10+1x6+1x6 (TU16.K09-125-2002) lub podobny. Kondensatory C12, C13 muszą znajdować się w pobliżu pinów 12 i 13 mikrokontrolera DA1. Długość przewodów i torów powinna być jak najkrótsza. Płytka z oscylatorem głównym umieszczona jest w ekranie elektromagnetycznym podłączonym elektrycznie do pinów 10 i 12 DA1. Kondensatory C46.C220 są przylutowane blisko siebie po obu stronach długiej dwustronnej płytki drukowanej, przypominającej linijkę, wzdłuż której wytrawione są tylko 4 tory szynowe: dwie po jednej stronie i dwie po przeciwnej stronie. Kondensatory C346 ... C381 są podłączone bezpośrednio do wyjść kluczowych tranzystorów modułów VT2 i VT10. Obwody tłumiące C3-R7-VD1, C4-R8-VD2, C42-R41-VD25 i C43-R42-VD26 są podłączone bezpośrednio do zacisków kolektor-emiter tranzystorów modułów VT2 i VT10. Tłumiące obwody RC C40-R37, C41-R38, C224-R48, C225-R49, C226-R50 i C227-R51 znajdują się jak najbliżej odpowiednich elementów; przekładnik prądowy T3 i diody VD31 ... VD34. Części zamontowane na chłodnicach są instalowane za pomocą pasty termoprzewodzącej marki ALSBG-3, KPT-8 lub podobnej. Transformator impulsowy mocy. T4 znajduje się na ścieżce przepływu powietrza jednego z wentylatorów M1 ... MZ, ponieważ gdy SMPS działa w trybie długotrwałym z maksymalną mocą wyjściową, transformator nagrzewa się dość znacznie. Cały SMPS jest ekranowany, ekran elektromagnetyczny jest podłączony do wspólnego przewodu. Pod kondensatorem C8 i rezystorem R9 oraz łączącymi je ścieżkami po przeciwnej stronie płytki dwustronnej wskazane jest pozostawienie niewytrawionej folii pełniącej rolę ekranu, która jest podłączona do pinów 10 i 12 układu DA1. Ustawienie i regulacja. Przed strojeniem należy dokładnie sprawdzić instalację i fazowanie transformatorów T1, T4, dławików L2, L7 i L11, a następnie wyregulować rezystancję rezystorów strojenia. Rezystancja R27 powinna być maksymalna, a suwaki rezystorów R1 i R10 są ustawione w pozycji środkowej. Teraz możesz przystąpić do testów jednostkowych urządzenia, które będą wymagały oscyloskopu, zasilacza laboratoryjnego, multimetru, równoważników obciążenia (mocnych rezystorów) i dwóch żarówek o mocy 300 W. Najpierw musisz upewnić się, że filtr sieciowy działa. Podczas testu wyjmij bezpiecznik FU2, aby wyłączyć zasilanie pomocnicze generatora głównego i nie podłączaj prostownika VD35 do filtra sieciowego. Gdy filtr jest podłączony do sieci, na jego wyjściu musi być obecne zmienne napięcie trójfazowe o dokładnie takiej samej amplitudzie jak na wejściu. W przypadku braku obciążenia składowa reaktywna prądu pobieranego przez filtr z sieci nie powinna znacznie przekraczać 0,4 A, a składowa czynna prądu powinna dążyć do zera. Następnie filtr jest odłączany od sieci i podłączany jest do niego prostownik Larionowa. Prostownik na diodach VD27 ... VD30 jest odłączony od uzwojenia II transformatora impulsowego. T4 i podłącz do niego zasilacz laboratoryjny o napięciu wyjściowym 15 ... 20 V i dopuszczalnym prądzie co najmniej 1 A. Na kondensatorze C288, M12 ... powinno być stałe napięcie około 1 V. Wentylatory M1 powinny działać i. wreszcie tyrystor VSXNUMX powinien się otworzyć. Teraz zasilanie laboratoryjne jest wyłączone, ale nie odłączone od prostownika. Obwód jest przerwany między punktem połączenia warystora RU8 cewki indukcyjnej L11, rezystora R63, kondensatorów C317, C346, C381 i punktu połączenia kolektorów IGBT VT2.1.VT10.1, rezystorów R7 ... R41. diody VD1, VD3. VD22, VD25. Tym samym przetwornica impulsów zostanie odłączona od prostownika sieciowego systemem stopniowego ładowania kondensatorów filtrujących. Równolegle z kondensatorem C317 podłączony jest równoważnik obciążenia - dwie żarówki typu LON o mocy 300 watów połączone szeregowo. Podczas eksperymentu, gdy zaczyna się zauważalne nagrzewanie rezystora R53, do prostownika VD27.VD30 podawane jest napięcie z zasilacza laboratoryjnego. Po zakończeniu wszystkich czynności przygotowawczych włącz urządzenie w sieci. Przy napięciu znamionowym sieci (od 36 V do 515 V) na diodzie VD463 powinno być stałe napięcie około 565 V z odchyleniem napięcia sieci ± 10%. W takim przypadku tyrystor VS1 musi być zamknięty, co można stwierdzić zarówno przyrządami, jak i obecnością grzania rezystora R53 Włączyć zasilanie laboratoryjne, a VS1 musi się otworzyć, co spowoduje spadek temperatury rezystor R53. Jeśli tak, to odłącz urządzenie od sieci, wyłącz zasilanie laboratoryjne i przywróć połączenia między kondensatorem C317 a kolektorami tranzystorów VT2.1 i VT10.1, a także prostownikiem VD27 ... VD30 i uzwojeniem II transformatora T4. Usunięty bezpiecznik FU2 wraca na swoje miejsce. Mostek diodowy VD24 jest odłączony od transformatora T2 i podłączony do zasilacza laboratoryjnego o napięciu wyjściowym 20 V (od 19 do 24 V). Na kondensatorach C19 i C30 powinno być stałe napięcie około 15 V. Oscyloskop jest podłączony do zacisków 11 i 14 mikroukładu DA1, a częstotliwość 1 kHz jest ustawiana za pomocą dostrojonego rezystora R25. W tym okresie należy zaobserwować dwa impulsy dwubiegunowe o kształcie prostokąta ze stromymi czołami, a pomiędzy impulsami powinna być przerwa ochronna (ryc. 4, czułość – 5 V/ogniwo, czas trwania przemiatania – 5 μs/działkę). Czas trwania przerwy ochronnej dobierany jest na podstawie parametrów zastosowanych kluczowych tranzystorów. Pożądane jest, aby był nie mniejszy niż 2,1 μs. Aby zmienić czas trwania martwego czasu, musisz wziąć kondensator C1 o innej pojemności.
Większa pojemność wydłuży czas przerwy na poziomie zerowym, a mniejsza odwrotnie. Ale regulacja pojemności kondensatora C1 doprowadzi do zmiany częstotliwości konwersji i będziesz musiał ponownie wyregulować częstotliwość za pomocą rezystora strojenia R1. Pomiędzy drenami tranzystorów VT5 i VT6 powinny znajdować się impulsy napięcia o prawie takim samym kształcie jak na ryc. 4. Kształt impulsów napięciowych na obu połówkach uzwojenia pierwotnego przekładnika dopasowującego T1 pokazano na rys. 5 (w czasie pomiaru do uzwojeń II, III, IV i V nie są podłączone żadne obciążenia). Aby sprawdzić działanie obwodu zabezpieczającego prąd, uzwojenie wtórne przekładnika prądowego T3 jest lutowane, a równolegle z rezystorami R39 i R43 podłączony jest zasilacz laboratoryjny o napięciu 6 V, tak aby jego „+” był podłączony do anody diody VD16, a „-” - do zacisków 10 i 12 DA1. W takim przypadku sterownik musi przestać generować impulsy. Jeśli podłączysz „+” zasilacza laboratoryjnego do anody diody VD17, generowanie impulsów również powinno ustać. Odłączyć jednostkę laboratoryjną i przylutować uzwojenie T3 na miejscu. Możesz sprawdzić działanie obwodów przyspieszających rozładowanie pojemności tranzystorów bramkowo-emiterowych modułów VT2 i VT10 (R13-R20-R24-VD5-VD7-VD9-VT3, R14-R21-R25-VD6-VD8 -VD10-VT4, R28-R30-R35 -VD11-VD14-VD18-VT7 i R29-R31-R36-VD12-VD15-VD19-VT8 W obecności tych obwodów rozładowanie pojemności bramki powinno następować szybciej niż w ich brak.Przydatne jest sprawdzenie kształtu impulsów napięciowych między zaciskami bramka-emiter kluczowych tranzystorów modułów mocy VT2 i VT10.Bez obwodów rozładowania pojemności bramki kształt impulsu pokazano na oscylogramie na ryc. 6a, a w obecności tych obwodów - na ryc. 66 (czułość - 2 V / ogniwo, przemiatanie - 0.2x50 μs / działkę) usunięto dla jednego IGBT (kolektor IGBT nie jest podłączony do obwodów przetwornicy, pozostałe trzy IGBT i obwody przyspieszonego rozładowania ich pojemności bramek są wyłączone). Na kształt impulsów napięciowych bramka-emiter tranzystorów modułów mocy VT2 i VT10 istotny wpływ ma rezystancja rezystorów tłumiących R24, R25, R28, R29 oraz łańcuchów C20-R22 i C21-R23, które można wybrane w celu poprawy kształtu. Aby sprawdzić regulację napięcia szerokością impulsu, odłącz rezystor R58 od R52 i podłącz zasilacz laboratoryjny „-” do punktu d. Równolegle z dowolnym uzwojeniem wtórnym (II, III, IV lub V) transformatora impulsowego T1 podłącza się oscyloskop, a rezystory R20, R21, R30, R31 są lutowane na czas trwania eksperymentu. Zmieniając napięcie wyjściowe zasilacza laboratoryjnego od zera do 100 V, dbają o to, aby cykl pracy impulsów się zmieniał, a ich częstotliwość i kształt pozostały niezmienione. Pokazano to na oscylogramach (czułość wzmacniacza Y - 5 V / ogniwo, przemiatanie - 5 μs / działkę): Ryc. 7a - minimalny cykl pracy, Ryc. 76 - średni i Ryc. 7c - maksimum. Jeśli regulacja cyklu pracy przebiegła pomyślnie, należy wyłączyć zasilanie laboratoryjne i wlutować rezystory R20, R21, R30 i R31 na miejsce.
Dopiero po wykonaniu procedur możliwe jest włączenie SMPS w sieci (bez podłączania do niego obciążenia). Za pomocą rezystora strojenia R10 napięcie wyjściowe źródła jest ustawione na ± 100 V. Pomiędzy wyjściami SMPS -100 V i +100 V (za bezpiecznikami FU3 i FU4) podłączony jest równoważnik obciążenia o rezystancji 3.6 Ohm. Jako obciążenie pozorne można zastosować moduły rezystorów hamujących Danotherm OHMEGA lub cewki nichromowe zamontowane na niepalnym podłożu. Obracając silnik rezystora R27, system ochrony jest aktywowany, a SMPS jest wyłączany przy mocy obciążenia 11,1 kW. Następnie przyjmują równoważne obciążenie o rezystancji 4 omów, co odpowiada mocy wyjściowej 10 kW. Po podłączeniu do urządzenia system ochrony nie powinien działać. Na zakończenie prac tuningowych należy sprawdzić działanie źródła prądu w trybie długotrwałym oraz sprawdzić stan termiczny podzespołów. Uwaga! Podczas regulacji oraz podczas eksploatacji źródła należy przestrzegać zasad bezpieczeństwa. Autor: E.Moskatov, Taganrog, obwód rostowski.
Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach
02.05.2024 Zaawansowany mikroskop na podczerwień
02.05.2024 Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024
▪ Bioczujniki kontrolujące gojenie się ran skóry ▪ Niebezpieczeństwo paluszków krabowych ▪ Lód Grenlandii szybko topnieje ▪ Smartfon Meitu Phone 2 z aparatami 13 MP
▪ sekcja serwisu Mikrofony, mikrofony radiowe. Wybór artykułów ▪ artykuł Burza mózgów (burza mózgów). Popularne wyrażenie ▪ artykuł Wysoka temperatura. Opieka zdrowotna ▪ artykuł Ekstrakty odżywcze i aromatyczne. Proste przepisy i porady ▪ artykuł Diody Schottky'ego z serii KDSh2964. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony