Sekcja 2. Kanalizacja energii elektrycznej

Linie napowietrzne o napięciu powyżej 1 kV. Podpory i fundamenty

Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE)

Komentarze do artykułu

2.5.135. Podpory linii napowietrznych dzielą się na dwa główne typy: podpory kotwiczne, które w pełni przejmą naprężenie drutów i kabli w przęsłach przylegających do podpory oraz podpory pośrednie, które nie wyczuwają naprężenia drutów lub odczuwają je tylko częściowo. Podpory końcowe i transpozycyjne można wykonać na bazie podpór kotwiących. Podpory pośrednie i kotwiące mogą być proste lub kątowe.

W zależności od ilości zawieszonych na nich łańcuchów podpory dzielą się na jednołańcuchowe, dwułańcuchowe i wielołańcuchowe.

Podpory mogą być wolnostojące lub z szelkami.

Podpory pośrednie mogą mieć konstrukcję elastyczną lub sztywną; wsporniki kotwiące muszą być sztywne. Dopuszcza się stosowanie wsporników kotwowych o elastycznej konstrukcji dla linii napowietrznych do 35 kV.

Do podpór konstrukcji sztywnej zalicza się podpory, których górne ugięcie (bez uwzględnienia obrotu fundamentów) pod wpływem obciążeń obliczeniowych według drugiej grupy stanów granicznych nie przekracza 1/100 wysokości podpory. Jeżeli górna część podpory odchyli się o więcej niż 1/100 wysokości podpory, zalicza się je do podpór o konstrukcji elastycznej.

Podpory kotwowe mogą mieć konstrukcję normalną lub lekką (patrz 2.5.145).

2.5.136. Podpory kotwowe należy stosować w miejscach określonych warunkami pracy linii napowietrznej w czasie jej budowy i eksploatacji, a także warunkami pracy konstrukcji wsporczej.

W niniejszym rozdziale określono wymagania dotyczące stosowania wsporników kotwiących o normalnej konstrukcji.

Na liniach napowietrznych 35 kV i większych odległość między podporami kotwiącymi nie powinna być większa niż 10 km, a na liniach napowietrznych przebiegających w obszarach trudno dostępnych i na obszarach o szczególnie trudnych warunkach naturalnych - nie więcej niż 5 km.

Na liniach napowietrznych o napięciu 20 kV i niższym, których przewody mocowane są do izolatorów kołkowych, odległość między podporami kotwiącymi nie powinna przekraczać 1,5 km w obszarach o stanie lodowym I-III oraz 1 km w obszarach o stanie lodowym IV i wyższym.

Na liniach napowietrznych o napięciu 20 kV i niższych z izolatorami podwieszanymi odległość między podporami kotwiącymi nie powinna przekraczać 3 km.

Na liniach napowietrznych przebiegających przez teren górzysty lub bardzo nierówny, na obszarach o stanie lodu III lub wyższym, zaleca się instalowanie podpór kotwicznych na przełęczach i w innych punktach, które ostro wznoszą się nad otaczającym terenem.

2.5.137. Stany graniczne stosowane do obliczania podpór, fundamentów i fundamentów linii napowietrznych dzielą się na dwie grupy.

Do pierwszej grupy zaliczają się stany graniczne, które prowadzą do utraty nośności elementów lub do ich całkowitej niezdatności do eksploatacji, czyli do ich wszelkiego rodzaju zniszczenia. Do tej grupy zaliczają się warunki, w których występują największe obciążenia zewnętrzne i najniższa temperatura, czyli takie, które mogą powodować wystąpienie największych momentów zginających lub skręcających na podporach, największych sił ściskających lub rozciągających na podporach i fundamentach.

Do drugiej grupy zaliczają się stany graniczne, w których występują niedopuszczalne odkształcenia, przemieszczenia lub odchyłki elementów zakłócające normalną pracę; do tej grupy zaliczają się stany o największych ugięciach podpór.

Metoda obliczeń oparta na stanach granicznych ma na celu zapobieganie z pewnym prawdopodobieństwem występowaniu stanów granicznych pierwszej i drugiej grupy w trakcie eksploatacji, a także pierwszej grupy podczas budowy linii napowietrznych.

2.5.138. Obciążenia działające na konstrukcje budowlane linii napowietrznych, w zależności od czasu działania, dzielą się na stałe i tymczasowe (długoterminowe, krótkotrwałe, specjalne).

Obciążenia stałe obejmują:

• ciężar własny przewodów, kabli, konstrukcji budowlanych, girland izolatorów, złączek liniowych;
• napięcie drutów i kabli przy średnich rocznych temperaturach oraz przy braku wiatru i lodu;
• wpływ konstrukcji sprężających oraz obciążenie od parcia wody na fundamenty w korytach rzek.

Obciążenia długoterminowe obejmują:

• obciążenia powstałe pod wpływem nierównomiernych odkształceń fundamentów, którym nie towarzyszy zmiana struktury gruntu, a także skutki skurczu i pełzania betonu.

Obciążenia krótkoterminowe obejmują:

• napór wiatru na przewody, kable i podpory - wolne od lodu i pokryte lodem;
• ciężar osadów lodu na drutach, kablach, wspornikach;
• napięcie przewodów i kabli przekraczające ich wartości w średniej rocznej temperaturze;
• obciążenia od parcia wody na podpory i fundamenty na terenach zalewowych oraz od parcia lodu;
• obciążenia powstające podczas produkcji i transportu konstrukcji, a także podczas montażu konstrukcji budowlanych, przewodów i kabli.

Ładunki specjalne obejmują:

• obciążenia powstałe w wyniku przerwania przewodów i kabli, a także obciążenia spowodowane wpływami sejsmicznymi.

2.5.139. Podpory, fundamenty i fundamenty linii napowietrznych należy projektować na kombinacje obciążeń obliczeniowych modów normalnych dla pierwszej i drugiej grupy stanów granicznych oraz trybów awaryjnych i instalacyjnych linii napowietrznych dla pierwszej grupy stanów granicznych.

Obliczenia podpór, fundamentów i fundamentów pod kątem wytrzymałości i stateczności należy wykonywać dla obciążeń pierwszej grupy stanów granicznych.

Obliczenia podpór, fundamentów i ich elementów na wytrzymałość i odkształcenia przeprowadza się dla obciążeń drugiej grupy stanów granicznych.

Obliczenia fundamentów na podstawie odkształceń przeprowadza się dla obciążeń drugiej grupy stanów granicznych bez uwzględnienia dynamicznego oddziaływania podmuchów wiatru na konstrukcję wsporczą.

Podpory, fundamenty i fundamenty należy również obliczyć pod kątem obciążeń i wpływów środowiska w określonych warunkach (wpływ erozyjnego działania wody, parcia fal, stosów lodu, parcia gruntu itp.), które są akceptowane zgodnie z przepisami budowlanymi i przepisami lub inne dokumenty regulaminowe.

Dodatkowo brane są pod uwagę:

• możliwość tymczasowego wzmocnienia poszczególnych elementów konstrukcyjnych w trybach instalacji;
• obliczenia podpór żelbetowych i fundamentów pod otwarcie pęknięć w trybach normalnych przeprowadza się dla obciążeń drugiej grupy stanów granicznych, a obciążenia krótkotrwałe zmniejszają się o 10%; przy stosowaniu podpór i fundamentów w agresywnym środowisku obciążenia krótkotrwałe nie ulegają zmniejszeniu;
• ugięcie wierzchołka podpory pod obciążeniem obliczeniowym według drugiej grupy stanów granicznych nie powinno prowadzić do naruszenia ustalonych w niniejszych Przepisach minimalnych odległości izolacyjnych od części pod napięciem (przewodów) do uziemionych elementów podpory i od powierzchnia ziemi i przecinające się obiekty inżynieryjne;
• obliczenia podpór konstrukcji elastycznej przeprowadza się według schematu odkształconego (uwzględniając dodatkowe siły powstałe od obciążeń ciężarem podczas odkształceń podpór, dla pierwszej i drugiej grupy stanów granicznych);
• obliczenia podpór zainstalowanych na obszarach o aktywności sejsmicznej powyżej 6 punktów pod kątem wpływu obciążeń sejsmicznych należy przeprowadzić zgodnie z przepisami budowlanymi i przepisami dotyczącymi budowy na obszarach sejsmicznych; w tym przypadku obliczone obciążenia od ciężaru lodu, od naprężenia drutów i kabli w trybach normalnych mnoży się przez współczynnik kombinacji ψ = 0,8.

2.5.140. Podpory należy obliczać w trybie normalnym według pierwszej i drugiej grupy stanów granicznych dla kombinacji warunków określonych w p. 2.5.71. 4, 5, 6 i 2.5.73 s. 1, 2, 3.

Podpory kotwowe i podpory narożne pośrednie muszą być również zaprojektowane na warunki określone w pkt 2.5.71 ust. 2, jeżeli napięcie drutów lub kabli w tym trybie jest większe niż w trybie najcięższego obciążenia.

Podpory kotwowe należy projektować na różnicę naprężeń przewodów i kabli wynikającą z nierówności wartości danych przęseł po obu stronach podpory. W takim przypadku warunki obliczania różnicy naprężeń ustala się przy opracowywaniu projektu podpór.

Wsporniki końcowe muszą być również zaprojektowane do jednokierunkowego naprężenia wszystkich przewodów i kabli.

Podpory podwójnego łańcucha we wszystkich trybach muszą być również zaprojektowane do warunków, w których zainstalowany jest tylko jeden łańcuch.

2.5.141. Podpory pośrednie linii napowietrznych z girlandami wsporczymi izolatorów i ślepymi zaciskami należy obliczać w trybie awaryjnym według pierwszej grupy stanów granicznych dla projektowych warunkowych poziomych obciążeń statycznych tab.

Obliczenia dokonuje się pod następującymi warunkami:

1) przerwany jest drut lub przewody jednej fazy jednego przęsła (dla dowolnej liczby drutów na podporze), kable nie są przerwane;

2) przerwany jest jeden kabel przęsłowy (w przypadku kabla dzielonego - wszystkie jego elementy), żyły nie są przerwane.

Obciążenia warunkowe przykładane są w punktach mocowania tej fazy lub tego kabla, w przypadku którego zerwania siły w obliczonych elementach są największe. W takim przypadku dopuszczalne są kombinacje warunków określonych w 2.5.72 ust. 1.

2.5.142. Zakłada się, że obliczone warunkowe poziome obciążenie statyczne Tav od drutów do podpór jest równe:

1) na liniach napowietrznych z fazami niepodzielonymi:

• do podpór metalowych wolnostojących, podpór z dowolnego materiału z odciągami, podpór w kształcie litery A i innych typów podpór sztywnych z drutami o polu przekroju części aluminiowej do 185 mm2 - 0,5Tmax, przekrój poprzeczny powierzchnia części aluminiowej 205 mm2 i więcej - 0,4Tmax;
• dla podpór wolnostojących żelbetowych z drutami o polu przekroju części aluminiowej do 185 mm2 - 0,3Tmax; pole przekroju części aluminiowej 205 mm2 lub więcej - 0,25 Tmax;
• dla podpór drewnianych wolnostojących z drutami o polu przekroju części aluminiowej do 185 mm2 - 0,25Tmax; przekrój części aluminiowej 205 mm2 i większy niż 0,2 Tmax, gdzie Tmax jest największym obliczonym obciążeniem od naprężenia drutów (patrz 2.5.70);
• dla pozostałych rodzajów podpór (podpory z nowych materiałów, podpory z metalu elastycznego itp.) – w zależności od podatności obliczonych podpór w granicach określonych powyżej;

2) na liniach napowietrznych o napięciu do 330 kV z fazami rozdzielonymi przez pomnożenie wartości określonych w ust. 1 dla faz nierozdzielonych przez dodatkowe współczynniki: 0,8 – przy rozdzieleniu na dwa przewody; 0,7 - dla trzech przewodów i 0,6 - dla czterech przewodów.

Na linii napowietrznej 500 kV z podziałem na trzy lub więcej przewodów w fazie - 0,15 Tmax, ale nie mniej niż 18 kN.

Na linii napowietrznej 750 kV z podziałem na cztery lub więcej przewodów w fazie - 27 kN.

W obliczeniach można uwzględnić działanie nośne nieprzerwanych przewodów i kabli przy średnich rocznych temperaturach bez lodu i wiatru. W takim przypadku obliczone obciążenia warunkowe należy określić jak w ust. 1 niniejszego paragrafu, a naprężenia mechaniczne powstające w drutach i kablach nośnych nie powinny przekraczać 70% ich siły zrywającej.

W przypadku stosowania środków ograniczających przenoszenie obciążenia wzdłużnego na podporę pośrednią (wieszaki wielorolkowe, a także inne środki) obliczenia należy wykonać dla obciążeń powstających podczas stosowania tych środków, ale nie więcej niż obliczone obciążenia warunkowe przyjęte przy zawieszaniu przewodów w ślepych zaciskach.

2.5.143. Zakłada się, że obliczone warunkowe poziome obciążenie statyczne podpór pośrednich Tav od kabli jest równe:

1) z jednego kabla - 0,5Tmax;

2) z kabla dzielonego (z dwóch elementów) - 0,4 Tmax, ale nie mniej niż 20 kN, gdzie Tmax jest największym obciążeniem obliczeniowym od rozciągania kabli (patrz 2.5.70).

2.5.144. Podpory pośrednie z izolatorami kołkowymi należy obliczać w trybie awaryjnym na zerwanie jednego przewodu wywołującego największe siły w elementach wsporczych, biorąc pod uwagę elastyczność podpór i działanie nośne nieprzerwanych przewodów. Obliczone warunkowe poziome obciążenie statyczne Tav dla stojaków i załączników przyjmuje się jako równe 0,3 Tmax, ale nie mniej niż 3 kN; dla pozostałych elementów podporowych – 0,15Tmax, ale nie mniej niż 1,5 kN, gdzie Tmax jest takie samo jak w 2.5.142.

2.5.145. Podpory kotwowe należy obliczać w trybie awaryjnym według pierwszej grupy stanów granicznych zerwania przewodów i kabli technicznych, przy zerwaniu którego siły w rozpatrywanych elementach są największe.

Obliczenia dokonuje się na następujących warunkach:

1) dla podpór linii napowietrznych z drutami aluminiowymi i stalowymi wszystkich przekrojów, drutów ze stopów aluminium wszystkich przekrojów, drutów stalowo-aluminiowych oraz drutów ze stopów aluminium obrabianych cieplnie z rdzeniem stalowym o polu przekroju poprzecznego część aluminiowa dla obu rodzajów drutów do 150 mm2:

a) przewody dwóch faz jednego przęsła są przerwane dla dowolnej liczby obwodów na podporze, kable nie są przerwane (podpory kotwiące normalne);

b) przewody jednej fazy jednego przęsła są przerwane w dowolnej liczbie obwodów na podporze, kable nie są przerwane (lekka kotwa i wsporniki końcowe);

2) dla podpór linii napowietrznych z drutami stalowo-aluminiowymi oraz drutów ze stopu aluminium poddanego obróbce cieplnej z rdzeniem stalowym o polu przekroju poprzecznego części aluminiowej dla obu typów drutów o przekroju 185 mm2 i większym, a także przy linach stalowych typu TK wszystkie przekroje stosowane jako druty: druty jednej fazy jednej fazy są przerywane przęsłem z dowolną liczbą łańcuchów na podporze, kable nie są przerywane (kotwica normalna i podpory końcowe);

3) dla wsporników linii napowietrznych, niezależnie od marki i przekrojów podwieszanych przewodów: przerwany jest jeden kabel jednego przęsła (przy kablu dzielonym – wszystkie elementy), przewody nie są przerwane. Kombinacje warunków klimatycznych są akceptowane zgodnie z paragrafami 2.5.72. 2 i 3.

2.5.146. Podpory kotwione należy sprawdzić w trybie montażowym według pierwszej grupy stanów granicznych dla następujących warunków:

1) w jednym przęśle ułożone są wszystkie przewody i kable, w drugim przęśle przewody i kable nie są zamontowane. Przyjmuje się, że naprężenie w zamontowanych drutach i kablach wynosi 0,6 Tmax, gdzie Tmax jest najwyższym obliczonym naprężeniem poziomym drutów i kabli (patrz 2.5.70). W takim przypadku kombinacje warunków klimatycznych są akceptowane zgodnie z 2.5.74.

W tym trybie podpory metalowe i ich mocowania muszą mieć wytrzymałość wymaganą przez normy bez instalowania tymczasowych stężeń;

2) w jednym z przęseł, przy dowolnej liczbie przewodów na wsporniku, przewody jednego obwodu montuje się sekwencyjnie, a w dowolnej kolejności, przewodów nie montuje się;

3) w jednym z przęseł, przy dowolnej liczbie kabli na podporze, kable montuje się sekwencyjnie i w dowolnej kolejności, przewodów nie montuje się.

Podczas sprawdzania zgodnie z ust. 2 i 3 dopuszcza się tymczasowe wzmocnienie poszczególnych elementów wsporczych oraz montaż tymczasowych odciągów.

2.5.147. Wsporniki linii napowietrznych należy sprawdzić pod kątem obciążeń obliczeniowych odpowiadających przyjętemu w projekcie sposobowi montażu, biorąc pod uwagę elementy składowe sił kabla trakcyjnego, ciężar zamontowanych przewodów (kabli), izolatorów, urządzeń montażowych i instalatora z narzędzia.

Punkt mocowania każdego drutu (oczko, membrana itp.) Przy oddzielnym mocowaniu drutów dwufazowych należy obliczyć, biorąc pod uwagę redystrybucję obciążenia z przerwanego obwodu zawieszenia na pozostałe przewody fazowe.

Elementy nośne muszą wytrzymać obciążenie pionowe od ciężaru montera z narzędziami, którego wartość obliczeniowa wynosi 1,3 kN w połączeniu z normalnymi obciążeniami od przewodów i kabli wolnych od lodu, w temperaturach średniorocznych oraz obciążeniami awaryjnymi i instalacyjnymi .

Zaleca się przyjąć następujące obciążenia obliczeniowe na podpory od ciężaru zamontowanych przewodów (kabli) w warunkach klimatycznych zgodnie z 2.5.74 i ciągów izolacyjnych w terenie płaskim:

1) na podporach pośrednich - równy dwukrotności ciężaru rozpiętości przewodów (kabli) bez lodu i girlandy izolatorów, w oparciu o możliwość podnoszenia zamontowanych przewodów (kabli) i girlandy przez jeden blok;

2) na podporach kotwowych i podporach pośrednich, jeżeli jest ona ograniczona do obszaru montażu, z uwzględnieniem siły w linie trakcyjnej, określonej na podstawie stanu umiejscowienia mechanizmu trakcyjnego w odległości 2,5 h od podpory, gdzie h jest wysokością zawieszenia drutu fazy środkowej na wsporniku.

Instalując mechanizm trakcyjny w nierównym terenie, należy dodatkowo wziąć pod uwagę siłę wynikającą z przechylenia liny trakcyjnej, biorąc pod uwagę różnicę wysokości punktu zawieszenia drutu i mechanizmu trakcyjnego.

Obliczone obciążenie pionowe od ciężaru instalatora i sprzętu instalacyjnego zastosowanego w miejscu mocowania girland izolatorów podpór linii napowietrznych 500 - 750 kV przyjmuje się jako równe 3,25 kN, dla podpór kotwowych linii napowietrznych do góry do 330 kV z izolatorami podwieszanymi – 2,6 kN, dla podpór pośrednich linii napowietrznych do 330 kV z izolatorami podwieszanymi – 1,95 kN, dla podpór z izolatorami kołkowymi – 1,3 kN.

2.5.148. Konstrukcje wsporcze muszą zapewniać, aby na odłączonej linii napowietrznej oraz na linii napowietrznej o napięciu 110 kV i wyższym oraz gdy jest na niej napięcie:

1) wykonywanie prac konserwacyjnych i naprawczych;

2) wygodne i bezpieczne podnoszenie personelu na podporę z poziomu podłoża na szczyt podpory i jego przemieszczanie po elementach podpory (stojaki, trawersy, stojaki kablowe, rozpórki itp.). Podpora i jej elementy muszą zapewniać możliwość mocowania specjalnych urządzeń i urządzeń do wykonywania prac eksploatacyjnych i naprawczych.

2.5.149. Aby podnieść personel na podporę, należy zastosować następujące środki:

1) na każdym stojaku podpór metalowych o wysokości do szczytu do 20 m, gdy odległość punktów mocowania kraty do pasów stojaka (pnia) jest większa niż 0,6 m lub gdy krata jest pochylona do poziomu o więcej niż 30°, a dla podpór o wysokości większej niż 20 i mniejszej niż 50 m, niezależnie od odległości punktów mocowania kratki i kąta jej nachylenia, specjalne stopnie (śruby stopniowe) po jednej stronie należy wykonać pas lub schody bez płotu, sięgające znaku trawersu górnego.

Konstrukcja wspornika kabla na tych wspornikach powinna zapewniać wygodne podnoszenie lub mieć specjalne stopnie (śruby stopniowe);

2) na każdym stojaku podpór metalowych o wysokości większej niż 50 m do szczytu podpory należy zamontować drabiny z poręczami sięgającymi do szczytu podpory. W takim przypadku podesty (drabiny) z płotami należy wykonywać co 15 m w pionie. Na trawersach tych podpór należy także zamontować pomosty z poręczami. Na podporach z trawersami kratownicowymi musi być możliwe trzymanie się pręta podczas poruszania się po trawersie;

3) na podporach żelbetowych dowolnej wysokości musi istnieć możliwość wspinania się na trawers dolny z wież teleskopowych, po drabinach inwentarzowych lub przy użyciu specjalnych urządzeń do podnoszenia inwentarza. Aby wspiąć się na żelbetowy stojak wirowany powyżej trawersu dolnego, należy przewidzieć stacjonarne włazy (schody bez poręczy itp.) Na wspornikach linii napowietrznych 35-750 kV.

Aby wspiąć się na żelbetową zębatkę wibracyjną linii napowietrznej o napięciu 35 kV i niższym, na której zainstalowane są przekładniki energetyczne lub przyrządowe, odłączniki, bezpieczniki lub inne urządzenia, musi istnieć możliwość zamocowania drabin inwentarzowych lub specjalnych urządzeń do podnoszenia inwentarza. Wymaganie to nie dotyczy stojaków wibracyjnych żelbetowych, na których nie jest zamontowany w/w sprzęt elektryczny.

Wygodne podnoszenie na wsporniki kablowe i metalowe części pionowe żelbetowych wsporników linii napowietrznych 35-750 kV należy zapewnić poprzez ich konstrukcję lub specjalne stopnie (śruby stopniowe);

4) podpory żelbetowe uniemożliwiające wspinanie się po drabinach inwentarskich lub przy pomocy specjalnych urządzeń do podnoszenia inwentarza (podpory z odciągami lub połączeniami wewnętrznymi mocowanymi do stojaka poniżej trawersu dolnego itp.), muszą być wyposażone w schody stacjonarne bez poręczy , sięgając do dolnych trawersów.

Nad trawersem dolnym należy zamontować urządzenia określone w pierwszym akapicie punktu 3.

Zobacz inne artykuły Sekcja Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE).

Czytaj i pisz przydatne komentarze do tego artykułu.

<< Wstecz

Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:

Energia z kosmosu dla Starship 08.05.2024

Wytwarzanie energii słonecznej w przestrzeni kosmicznej staje się coraz bardziej wykonalne wraz z pojawieniem się nowych technologii i rozwojem programów kosmicznych. Szef startupu Virtus Solis podzielił się swoją wizją wykorzystania statku kosmicznego SpaceX do stworzenia orbitalnych elektrowni zdolnych zasilić Ziemię. Startup Virtus Solis zaprezentował ambitny projekt stworzenia elektrowni orbitalnych przy użyciu statku Starship firmy SpaceX. Pomysł ten mógłby znacząco zmienić dziedzinę produkcji energii słonecznej, czyniąc ją bardziej dostępną i tańszą. Istotą planu startupu jest obniżenie kosztów wystrzeliwania satelitów w przestrzeń kosmiczną za pomocą Starship. Oczekuje się, że ten przełom technologiczny sprawi, że produkcja energii słonecznej w kosmosie stanie się bardziej konkurencyjna w stosunku do tradycyjnych źródeł energii. Virtual Solis planuje budowę dużych paneli fotowoltaicznych na orbicie, wykorzystując Starship do dostarczenia niezbędnego sprzętu. Jednak jedno z kluczowych wyzwań ... >>

Nowa metoda tworzenia potężnych akumulatorów 08.05.2024

Wraz z rozwojem technologii i coraz większym wykorzystaniem elektroniki, kwestia tworzenia wydajnych i bezpiecznych źródeł energii staje się coraz pilniejsza. Naukowcy z Uniwersytetu w Queensland zaprezentowali nowe podejście do tworzenia akumulatorów cynkowych o dużej mocy, które mogą zmienić krajobraz branży energetycznej. Jednym z głównych problemów tradycyjnych akumulatorów wodnych było ich niskie napięcie, co ograniczało ich zastosowanie w nowoczesnych urządzeniach. Ale dzięki nowej metodzie opracowanej przez naukowców udało się pokonać tę wadę. W ramach swoich badań naukowcy zajęli się specjalnym związkiem organicznym – katecholem. Okazało się, że jest to ważny element, który może poprawić stabilność akumulatora i zwiększyć jego wydajność. Takie podejście doprowadziło do znacznego wzrostu napięcia akumulatorów cynkowo-jonowych, czyniąc je bardziej konkurencyjnymi. Zdaniem naukowców takie akumulatory mają kilka zalet. Mają b ... >>

Zawartość alkoholu w ciepłym piwie 07.05.2024

Piwo, jako jeden z najpopularniejszych napojów alkoholowych, ma swój niepowtarzalny smak, który może zmieniać się w zależności od temperatury spożycia. Nowe badanie przeprowadzone przez międzynarodowy zespół naukowców wykazało, że temperatura piwa ma znaczący wpływ na postrzeganie smaku alkoholu. Badanie prowadzone przez naukowca zajmującego się materiałami Lei Jianga wykazało, że w różnych temperaturach cząsteczki etanolu i wody tworzą różnego rodzaju skupiska, co wpływa na postrzeganie smaku alkoholu. W niskich temperaturach tworzą się bardziej piramidalne skupiska, co zmniejsza ostrość smaku „etanolu” i sprawia, że ​​napój ma mniej alkoholowy smak. Wręcz przeciwnie, wraz ze wzrostem temperatury grona stają się bardziej łańcuchowe, co skutkuje wyraźniejszym alkoholowym posmakiem. To wyjaśnia, dlaczego smak niektórych napojów alkoholowych, takich jak baijiu, może zmieniać się w zależności od temperatury. Uzyskane dane otwierają nowe perspektywy dla producentów napojów, ... >>

Przypadkowe wiadomości z Archiwum Student Chromebook CTL H4 03.07.2015 Gama Chromebooków CTL, która do niedawna składała się z trzech modeli (NL6, J2 i J4), została uzupełniona o nowy produkt o nazwie H4. Premiera urządzenia o wartości 200 dolarów miała miejsce na konferencji Międzynarodowego Towarzystwa Rozwoju Technologii w Edukacji (ISTE 2015). H4 charakteryzuje się dużą ilością pamięci RAM (4 GB), krótkim czasem rozruchu (w ciągu ośmiu sekund), niewielką wagą (około kilograma) i wytrzymałą wodoszczelną obudową, która bez konsekwencji wytrzymuje upadek z wysokości 70 cm. Produkt oparty jest na jednoukładowym układzie Rockchip RK3288, który zawiera czterordzeniowy procesor ARM Cortex-A12 o częstotliwości do 1,8 GHz oraz procesor graficzny Mali-T624. Wbudowana pamięć flash to 16 GB, rozdzielczość przekątna i wyświetlacza - odpowiednio 11,6 cala i 1366 x 768 pikseli. CTL H4 jest wyposażony w adaptery Wi-Fi i Bluetooth 4.0, dwa porty USB, wyjście wideo HDMI, dwa głośniki i gniazdo kart pamięci microSD, kamerę internetową i mikrofon. Żądana maksymalna żywotność baterii - 10 godzin. Wraz z zapowiedzią H4 CTL wprowadził program kredytowy używanego Chromebooka: oddając takie urządzenie producentowi, klient może liczyć na 25 USD rabatu przy zakupie nowego.

Inne ciekawe wiadomości:

▪ Coraz więcej dwutlenku węgla

▪ Sterowce gaszą pożary

▪ Inteligentna łatka do kontroli potu

▪ Naprawa zegara biologicznego

▪ 814 ppi wyświetlacz AMOLED dla urządzeń VR

Wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika

Ciekawe materiały z bezpłatnej biblioteki technicznej:

▪ sekcja serwisu Słowa skrzydlate, jednostki frazeologiczne. Wybór artykułu

▪ artykuł Wydrukowana każda strona wydaje się być święta. Popularne wyrażenie

▪ artykuł Jaką część objętości atomu stanowi jego jądro? Szczegółowa odpowiedź

▪ Artykuł o wściekliźnie. Opieka zdrowotna

▪ artykuł Nowe tryby w przyrządzie pomiarowym kombinowanym. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

▪ artykuł Syntezator częstotliwości oparty na nowoczesnej bazie elementów. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

Zostaw swój komentarz do tego artykułu:

Wszystkie języki tej strony

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn

www.diagram.com.ua
2000-2024