Sekcja 2. Kanalizacja energii elektrycznej

Linie napowietrzne o napięciu powyżej 1 kV. Wielkie przejścia

Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE)

Komentarze do artykułu

2.5.150. Odcinek dużego przejścia powinien być ograniczony przez podpory końcowe (urządzenia końcowe w postaci kotew betonowych itp.), oddzielające duże przejście w samodzielną część linii napowietrznej, której wytrzymałość i stabilność nie zależy od wpływu sąsiednich odcinków linii napowietrznej.

2.5.151. W zależności od rodzaju mocowania drutu, wsporniki instalowane pomiędzy wspornikami końcowymi (K) (urządzeniami) mogą być:

1) pośredni (P) - z mocowaniem wszystkich drutów na wsporniku za pomocą izolatorów podtrzymujących girlandy;

2) kotwica (A) - z mocowaniem wszystkich drutów na wsporniku za pomocą girland napinających izolatorów;

3) kombinowany (PA) - z mieszanym mocowaniem drutów na wsporniku za pomocą girland podtrzymujących i napinających izolatorów.

2.5.152. Podpory przejściowe ograniczające rozpiętość skrzyżowania muszą być zakończone kotwą. Dopuszcza się stosowanie podpór pośrednich i lekkich podpór kotwiących do przejść z drutami stalowo-aluminiowymi lub drutami ze stopu aluminium ulepszonego cieplnie z rdzeniem stalowym o przekroju aluminiowym dla obu typów drutów o przekroju 120 mm2 i większym lub lin stalowych typu TK jako drutów o przekroju lin 50 mm2 i większym. W tym przypadku liczba podpór pośrednich między podporami końcowymi musi odpowiadać wymaganiom 2.5.153.

2.5.153. W zależności od konkretnych warunków można zastosować następujące schematy przejściowe:

1) jednoprzęsłowe na podporach końcowych K-K;

2) dwuprzęsłowy z podporami K-P-K, K-PA-K;

3) trójprzęsłowy z podporami K-P-P-K, K-PA-PA-K;

4) czteroprzęsłowy z podporami K-P-P-P-K, K-PA-PA-PA-K (tylko dla standardowej grubości ściany lodowej do 15 mm i długości przęseł przejściowych nie większych niż 1100 m);

5) wieloprzęsłowy z podporami K-A...A-K;

6) przy zastosowaniu podpór P lub PA przejście należy podzielić podporami A na sekcje o liczbie podpór P lub PA w każdej sekcji nie większej niż dwa, tj. K-P-P-A ... A-P-P-K, K-PA-PA-A ... A-PA-PA-K (lub nie więcej niż trzy zgodnie z punktem 4).

2.5.154. Napór wiatru na druty i kable dużych przejść przez przestrzenie wodne określa się zgodnie z 2.5.44, ale z uwzględnieniem następujących wymagań dodatkowych.

1. Dla przejścia składającego się z jednego przęsła wysokość obniżonego środka ciężkości drutów lub kabli określa wzór

gdzie hav1, hav2 - wysokość mocowania kabli lub średnia wysokość mocowania drutów do izolatorów na wspornikach przejścia, mierzona od niskiego poziomu wody w rzece, normalnego poziomu cieśniny, kanału, zbiornika, a przy przekraczaniu wąwozów, wąwozów i innych przeszkód - od poziomu gruntu w miejscach instalacji podpór, m;

f - zwis drutu lub kabla w najwyższej temperaturze w środku przęsła, m

2. Dla przejścia składającego się z kilku przęseł napór wiatru na druty lub kable wyznacza się dla wysokości hpr odpowiadającej średniej ważonej wysokości obniżonych środków ciężkości drutów lub kabli we wszystkich przęsłach i oblicza się według wzoru

gdzie hpr1, hpr2, ..., hprn są wysokościami obniżonych środków ciężkości drutów lub kabli nad niżem rzeki, normalnym horyzontem cieśniny, kanału, zbiornika w każdym z przęseł, a dla pokonywania wąwozów, wąwozów i innych przeszkód - powyżej średniej arytmetycznej znaków naziemnych w miejscach instalacji podpór, m.

Jednocześnie, jeżeli przecięty akwen ma wysoki, niezalewowy brzeg, na którym znajdują się zarówno podpory przejściowe, jak i sąsiednie, to wysokości obniżonych środków ciężkości w przęśle przylegającym do przęsła przejściowego są liczone od poziomu gruntu w tym przęśle;

l1, l2, …, ln długości przęseł wchodzących w skład przejścia, m.

Nie wolno zmniejszać normatywnego naporu wiatru na druty, kable i konstrukcje podpór dużych przepraw budowanych w miejscach osłoniętych od wiatrów poprzecznych.

2.5.155. Przejścia mogą być wykonywane jednoniciowo i dwuniciowo.

Zaleca się wykonywanie skrzyżowań dwutorowych na terenach zaludnionych, na terenach zabudowy przemysłowej, a także w przypadku konieczności wykonania w przyszłości drugiego przejścia na terenach niezamieszkałych lub trudno dostępnych.

2.5.156. W przypadku przejść jednokierunkowych dla linii napowietrznych o napięciu 330 kV i niższym zaleca się stosowanie trójkątnego układu faz, dozwolony jest poziomy układ faz; dla linii napowietrznych 500-750 kV z reguły należy stosować poziomy układ faz.

2.5.157. Na dwutorowych przejściach linii napowietrznych do 330 kV zaleca się układanie drutów w trzech warstwach, dozwolone jest również układanie drutów w dwóch warstwach. Na dwutorowych skrzyżowaniach linii napowietrznych 500 kV zaleca się stosowanie podpór kotwiących z układem drutów w jednym (poziomym) lub dwóch poziomach.

2.5.158. Odległości między drutami, a także między drutami i kablami z warunków pracy w przęśle należy dobierać zgodnie z 2.5.88 - 2.5.92, uwzględniając dodatkowe wymagania:

1) wartość współczynnika Kg w tabeli. 2.5.13 konieczne jest zwiększenie o: 0,2 - ze stosunkiem obciążeń Рg.p / PI w zakresie od 2 do 6,99; 0,4 - ze stosunkiem obciążeń Рg.p / PI równym 7 lub więcej;

2) odległości między najbliższymi fazami jednotorowych i dwutorowych linii napowietrznych muszą również spełniać wymagania 2.5.159, 2.5.160.

2.5.159. Aby zapewnić normalne działanie drutów w przęśle w dowolnym obszarze wzdłuż tańca drutów, gdy znajdują się one na różnych poziomach, odległość między sąsiednimi poziomami pośrednich podpór przejściowych o wysokości większej niż 50 m i przemieszczeniu poziomym powinna wynosić:

2.5.160. Na wspornikach dwuobwodowych odległość między osiami faz różnych obwodów musi wynosić co najmniej:

2.5.161. Na skrzyżowaniach z przęsłami przekraczającymi przęsła magistrali nie więcej niż 1,5 razy zaleca się sprawdzenie możliwości zastosowania drutu tej samej marki co na magistrali. Na liniach napowietrznych do 110 kV zaleca się sprawdzenie wykonalności zastosowania lin stalowych jako drutów, jeśli pozwalają na to obliczenia elektryczne drutów.

W przejściach z rozdzielonymi fazami zaleca się rozważenie faz z mniejszą liczbą drutów o dużych przekrojach ze sprawdzeniem przewodów pod kątem ogrzewania.

2.5.162. Jako odgromniki należy stosować liny stalowe i druty stalowo-aluminiowe wg 2.5.79.

W przypadku stosowania kabli odgromowych do organizowania kanałów komunikacyjnych o wysokiej częstotliwości, zaleca się stosowanie jako kabli drutów ze stopu aluminium ulepszonego cieplnie z rdzeniem stalowym oraz drutów stalowo-aluminiowych, a także kabli z wbudowanymi kablami optycznymi.

2.5.163. Pojedyncze i dzielone przewody i kable należy zabezpieczyć przed drganiami poprzez zainstalowanie po każdej stronie przęsła przejściowego do 500 m długości - po jednym tłumiku drgań na każdym przewodzie i kablu oraz od 500 do 1500 m długości - co najmniej dwóch różnych typów tłumików drgań na każdym przewodzie i kablu.

Zabezpieczenie przed drganiami drutów i kabli w przęsłach o długości powyżej 1500 m, a także niezależnie od długości przęseł dla drutów o średnicy większej niż 38 mm oraz drutów o naprężeniu przy średniej rocznej temperaturze powyżej 180 kN, musi być wykonane według specjalnego projektu.

2.5.164. Z reguły przy przejściach linii napowietrznych należy stosować izolatory szklane.

2.5.165. Liczbę izolatorów w girlandach podpór przejściowych określa się zgodnie z rozdz. 1.9.

2.5.166. Girlandy wsporcze i napinające izolatorów powinny być zaopatrzone w co najmniej dwa łańcuchy z osobnym mocowaniem do wspornika. Wielołańcuchowe girlandy napinające muszą być przymocowane do wspornika co najmniej w dwóch punktach.

2.5.167. Konstrukcja girland izolatorów dwufazowych i ich mocowanie do wspornika powinny w miarę możliwości zapewniać oddzielny montaż i demontaż każdego z przewodów wchodzących w skład fazy dzielonej.

2.5.168. Do mocowania przewodów i kabli do ciągów izolatorów na wspornikach przejściowych zaleca się stosowanie ślepych zacisków wsporczych lub urządzeń wsporczych o specjalnej konstrukcji (wieszaki rolkowe).

2.5.169. Wykonując ochronę przejść linii napowietrznych 110-750 kV przed przepięciami piorunowymi, należy kierować się:

1) wszystkie przejścia powinny być zabezpieczone przed bezpośrednim uderzeniem pioruna przez kable;

2) liczba kabli musi wynosić co najmniej dwa przy kącie ochrony w stosunku do skrajnych drutów nie większym niż 20º.

Gdy przejście znajduje się poza długością chronionego podejścia linii napowietrznej do rozdzielni i podstacji o podwyższonym poziomie ochrony w obszarach o lodzie III i więcej, a także w obszarach o częstym i intensywnym tańcu drutów, dopuszczalny jest kąt ochrony do 30º;

3) zaleca się instalowanie urządzeń ochronnych (2.5.119) na skrzyżowaniach o rozpiętości powyżej 1000 m lub wysokości wieży powyżej 100 m;

4) poziome przesunięcie kabla od środka skrajnej fazy musi wynosić co najmniej: 1,5 m - dla linii napowietrznych 110 kV; 2 m - dla linii napowietrznych 150 kV; 2,5 m - dla linii napowietrznych 220 kV; 3,5 m - dla linii napowietrznych 330 kV i 4 m - dla linii napowietrznych 500-750 kV;

5) wybór odległości między przewodami dokonywany jest zgodnie z 2.5.93 i 2.5.120 p. 4.

2.5.170. Mocowanie kabli na wszystkich wspornikach przejścia należy wykonać za pomocą izolatorów o niszczącym obciążeniu mechanicznym co najmniej 120 kN.

Aby zmniejszyć straty mocy w izolacyjnym mocowaniu kabla, muszą być co najmniej dwa izolatory. Ich liczbę określa się z uwzględnieniem dostępności terenu i wysokości podpór.

W przypadku stosowania kabli do układania kanałów komunikacyjnych o wysokiej częstotliwości lub do topienia lodu liczbę izolatorów określoną przez warunki zapewnienia niezawodności kanałów komunikacyjnych lub warunki zapewnienia topnienia lodu należy zwiększyć o dwa.

Izolatory, na których zawieszony jest kabel, należy zbocznikować iskiernikiem, którego wielkość dobiera się zgodnie z 2.5.122, bez uwzględnienia montażu dodatkowych izolatorów.

2.5.171. Podwieszanie kabli odgromowych do ochrony przejść linii napowietrznych o napięciu 35 kV i niższym nie jest wymagane. Na wspornikach przejściowych należy zainstalować urządzenia ochronne. Rozmiar IP podczas używania ich jako urządzeń ochronnych zaleca się przyjmować zgodnie z rozdz. 4.2. Wraz ze wzrostem liczby izolatorów ze względu na wysokość wspornika, wytrzymałość elektryczna IP musi być skoordynowana z wytrzymałością elektryczną girland.

2.5.172. Aby zapewnić bezpieczne przemieszczanie się personelu serwisowego wzdłuż trawersów wież przejściowych o wysokości większej niż 50 m z fazami na różnych poziomach, najmniejsza dopuszczalna odległość izolacyjna w powietrzu od przewodzących prąd do uziemionych części wież musi wynosić co najmniej: 3,3 m - dla linii napowietrznych do 110 kV; 3,8 m - dla linii napowietrznych 150 kV; 4,3 m - dla linii napowietrznych 220 kV; 5,3 m - dla linii napowietrznych 330 kV; 6,3 m - dla linii napowietrznych 500 kV; 7,6 m - dla linii napowietrznych 750 kV.

2.5.173. Rezystancję urządzeń uziemiających podpór należy dobrać zgodnie z tabelą. 2.5.19 i 2.5.129.

Rezystancja urządzenia uziemiającego wsporników z urządzeniami ochronnymi nie powinna przekraczać 10 omów przy rezystywności uziemienia nie większej niż 1000 omów i nie większej niż 15 omów przy wyższej rezystancji właściwej.

2.5.174. Przy projektowaniu przejść przez przestrzenie wodne należy wykonać następujące obliczenia dla hydrologii obszaru zalewowego rzeki:

1) obliczenie hydrologiczne określające szacunkowy poziom wody, poziom znoszenia lodu, rozkład przepływu wody między korytem a terenami zalewowymi oraz prędkość przepływu wody w kanałach i terenach zalewowych;

2) obliczenie kanału, które określa wielkość otworu przejścia i głębokość po erozji na podporach przejścia;

3) obliczenia hydrauliczne, które określają poziom wody przed przekroczeniem, skierowaniem strumienia tam i wałów, wysokość falowania na terenach zalewowych;

4) obliczenie obciążeń fundamentów zlokalizowanych w korycie i równinie zalewowej rzeki, z uwzględnieniem wpływu naporu lodu i statków masowych.

Wysokość fundamentów podpór znajdujących się w korycie i równinie zalewowej rzeki powinna przekraczać poziom znoszenia lodu o 0,5 m.

Pogłębienie fundamentów podpór płytkich i głębokich przejść z możliwością wystąpienia erozji gruntu powinno wynosić co najmniej 2,5 m (licząc od śladu gruntu po erozji). Głębokość zanurzenia pali w gruncie z fundamentem palowym powinna wynosić co najmniej 4 m od poziomu erozji.

2.5.175. Podpory pośrednie i kombinowane (P i PA) z mocowaniem drutem za pomocą izolatorów podtrzymujących girlandy należy obliczać w trybie awaryjnym według pierwszej grupy stanów granicznych dla następujących warunków:

1) przerwany pojedynczy przewód lub wszystkie przewody jednej fazy jednego przęsła, kable nie są przerwane (podpory jednołańcuchowe);

2) przerwane są przewody dwóch faz jednego przęsła, kable nie są przerwane (podpory dwutorowe, a także podpory jednotorowe z drutami stalowo-aluminiowymi oraz druty ze stopu aluminium ulepszonego cieplnie z rdzeniem stalowym o przekroju aluminiowym dla obu rodzajów drutów do 150 mm2);

3) jeden kabel jednego przęsła jest zerwany (przy rozcięciu kabla wszystkie jego elementy są zerwane), druty niezależnie od stopni i przekrojów nie są zerwane.

W obliczeniach podpór przyjmuje się obliczone poziome obciążenie statyczne z drutów równe:

a) z nierozdzieloną fazą i jej zamocowaniem w ślepym zacisku - zmniejszone napięcie, które występuje przy zerwaniu fazy. W takim przypadku kombinacje warunków są akceptowane zgodnie z 2.5.72 p.3.

Przy rozdzielonej fazie i jej zamocowaniu w ślepych zaciskach wartości dla nierozdzielonych faz mnoży się przez dodatkowe współczynniki: 0,8 - przy rozdzieleniu na 2 przewody; 0,7 - dla trzech drutów; 0,6 - dla czterech drutów i 0,5 - dla pięciu lub więcej;

b) z nierozdzielonymi i podzielonymi fazami drutu i ich mocowaniem w urządzeniu podtrzymującym o specjalnej konstrukcji - obciążenie warunkowe równe 25 kN z jednym drutem w fazie; 40 kN przy dwóch przewodach w fazie; 60 kN z trzema lub więcej przewodami w fazie.

Przyjmuje się, że obliczeniowe obciążenie liny zamocowanej w zacisku ślepym jest równe maksymalnemu projektowemu poziomemu naciągowi liny przy kombinacji warunków podanych w 2.5.72 pkt 3.

W takim przypadku, dla kabli podzielonych na dwa elementy, naprężenie należy pomnożyć przez 0,8.

Przyjmuje się, że obliczeniowe obciążenie kabla zamocowanego w urządzeniu nośnym o specjalnej konstrukcji wynosi 40 kN. Obciążenia przykładane są w punktach zamocowania przewodów tych faz lub tego kabla, przy zerwaniu których siły w obliczanych elementach są największe.

2.5.176. Podpory kotwiące należy obliczać w trybie awaryjnym według pierwszej grupy stanów granicznych dla zerwania tych faz lub tego kabla, przy zerwaniu których siły w rozpatrywanych elementach są największe. Obliczenia dokonuje się na następujących warunkach:

1) drut lub druty jednej fazy jednego przęsła są zerwane, kable nie są zerwane (podpory jednołańcuchowe z drutami stalowo-aluminiowymi i drutami ze stopu aluminium ulepszonego cieplnie z rdzeniem stalowym z częścią aluminiową dla obu rodzajów drutów o przekroju 185 mm2 lub większym, a także z linami stalowymi typu TK o wszystkich przekrojach stosowanych jako druty);

2) przewody dwóch faz jednego przęsła są zerwane, kable nie są zerwane (podpory dwutorowe, a także podpory jednotorowe z drutami stalowo-aluminiowymi i drutami ze stopu aluminium ulepszonego cieplnie z rdzeniem stalowym o przekroju aluminiowym dla obu rodzajów drutów do 150 mm2);

3) jeden kabel jednego przęsła jest zerwany (przy rozcięciu kabla wszystkie jego elementy są zerwane), druty niezależnie od stopni i przekrojów nie są zerwane.

Obciążenia projektowe drutów i kabli są równe maksymalnemu obliczonemu poziomemu napięciu drutu lub kabla w kombinacji warunków zgodnie z paragrafami 2.5.72. 2 i 3.

Przy określaniu sił w elementach wsporczych uwzględnia się obciążenia warunkowe lub naprężenia niezrównoważone, które występują przy zerwaniu tych drutów lub kabli, przy których siły te mają największe wartości.

2.5.177. Podpory dużego przejścia powinny mieć oznakowanie dzienne (malowanie) i oświetlenie sygnalizacyjne zgodnie z 2.5.292.

Zobacz inne artykuły Sekcja Zasady montażu instalacji elektrycznych (PUE).

Czytaj i pisz przydatne komentarze do tego artykułu.

<< Wstecz

Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:

Energia z kosmosu dla Starship 08.05.2024

Wytwarzanie energii słonecznej w przestrzeni kosmicznej staje się coraz bardziej wykonalne wraz z pojawieniem się nowych technologii i rozwojem programów kosmicznych. Szef startupu Virtus Solis podzielił się swoją wizją wykorzystania statku kosmicznego SpaceX do stworzenia orbitalnych elektrowni zdolnych zasilić Ziemię. Startup Virtus Solis zaprezentował ambitny projekt stworzenia elektrowni orbitalnych przy użyciu statku Starship firmy SpaceX. Pomysł ten mógłby znacząco zmienić dziedzinę produkcji energii słonecznej, czyniąc ją bardziej dostępną i tańszą. Istotą planu startupu jest obniżenie kosztów wystrzeliwania satelitów w przestrzeń kosmiczną za pomocą Starship. Oczekuje się, że ten przełom technologiczny sprawi, że produkcja energii słonecznej w kosmosie stanie się bardziej konkurencyjna w stosunku do tradycyjnych źródeł energii. Virtual Solis planuje budowę dużych paneli fotowoltaicznych na orbicie, wykorzystując Starship do dostarczenia niezbędnego sprzętu. Jednak jedno z kluczowych wyzwań ... >>

Nowa metoda tworzenia potężnych akumulatorów 08.05.2024

Wraz z rozwojem technologii i coraz większym wykorzystaniem elektroniki, kwestia tworzenia wydajnych i bezpiecznych źródeł energii staje się coraz pilniejsza. Naukowcy z Uniwersytetu w Queensland zaprezentowali nowe podejście do tworzenia akumulatorów cynkowych o dużej mocy, które mogą zmienić krajobraz branży energetycznej. Jednym z głównych problemów tradycyjnych akumulatorów wodnych było ich niskie napięcie, co ograniczało ich zastosowanie w nowoczesnych urządzeniach. Ale dzięki nowej metodzie opracowanej przez naukowców udało się pokonać tę wadę. W ramach swoich badań naukowcy zajęli się specjalnym związkiem organicznym – katecholem. Okazało się, że jest to ważny element, który może poprawić stabilność akumulatora i zwiększyć jego wydajność. Takie podejście doprowadziło do znacznego wzrostu napięcia akumulatorów cynkowo-jonowych, czyniąc je bardziej konkurencyjnymi. Zdaniem naukowców takie akumulatory mają kilka zalet. Mają b ... >>

Zawartość alkoholu w ciepłym piwie 07.05.2024

Piwo, jako jeden z najpopularniejszych napojów alkoholowych, ma swój niepowtarzalny smak, który może zmieniać się w zależności od temperatury spożycia. Nowe badanie przeprowadzone przez międzynarodowy zespół naukowców wykazało, że temperatura piwa ma znaczący wpływ na postrzeganie smaku alkoholu. Badanie prowadzone przez naukowca zajmującego się materiałami Lei Jianga wykazało, że w różnych temperaturach cząsteczki etanolu i wody tworzą różnego rodzaju skupiska, co wpływa na postrzeganie smaku alkoholu. W niskich temperaturach tworzą się bardziej piramidalne skupiska, co zmniejsza ostrość smaku „etanolu” i sprawia, że ​​napój ma mniej alkoholowy smak. Wręcz przeciwnie, wraz ze wzrostem temperatury grona stają się bardziej łańcuchowe, co skutkuje wyraźniejszym alkoholowym posmakiem. To wyjaśnia, dlaczego smak niektórych napojów alkoholowych, takich jak baijiu, może zmieniać się w zależności od temperatury. Uzyskane dane otwierają nowe perspektywy dla producentów napojów, ... >>

Przypadkowe wiadomości z Archiwum Miniblok mocy dla przetworników wysokoprądowych POL 22.01.2008 International Rectifier ogłosił iP1206, nowe rozwiązanie techniczne do implementacji przekształtników synchronicznych typu step-down, stosowanych do zasilania urządzeń telekomunikacyjnych i sieciowych. Układ scalony jest najnowszym dodatkiem do rodziny minibloków mocy iPOWIR zawierających wszystkie elementy pasywne i półprzewodniki do realizacji części zasilającej przekształtników synchronicznych. W oparciu o iPl206 możliwa jest realizacja przekształtnika jednofazowego o prądzie wyjściowym do 30 A oraz dwufazowego z dwoma niezależnymi wyjściami dla prądów po 15 A. Obie opcje opierają się na działaniu przeciwfazowym kanały w celu zmniejszenia tętnienia napięcia i prądu wejściowego. Aby osiągnąć wysoką gęstość nasypową, iPl206 wykorzystuje pełnoprawny kontroler PWM i zoptymalizowany stopień mocy oparty na nowoczesnych urządzeniach półprzewodnikowych. Ponieważ nowy chip zawiera wszystkie elementy półprzewodnikowe i pasywne, które są ważne z punktu widzenia jakości konwersji, do stworzenia wysokiej jakości konwertera potrzeba tylko kilku dodatkowych elementów pasywnych. Jednocześnie znacznie zmniejszają się wymagania dotyczące kwalifikacji projektanta i płytki drukowanej. Cechy iP1206PBF to stała częstotliwość PWM 600 kHz w kanałach, bezstratne ograniczanie prądu, ochrona przed przepięciem i przegrzaniem, tryb startu z przesunięciem i śledzenie napięcia wyjściowego. Zakres napięcia wejściowego to 7,5...14,5 V, zakres napięcia wyjściowego to 0,8...5,5 V.

Inne ciekawe wiadomości:

▪ Zestaw słuchawkowy Logitech Zone Wireless 2

▪ Robot znajdzie wodę na Księżycu

▪ Perspektywy rozwoju inteligentnych zegarków

▪ Kontroler jednoukładowy do urządzeń USB typu C

▪ Ekonomiczne chipy Wi-Fi dla elektroniki użytkowej

Wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika

Ciekawe materiały z bezpłatnej biblioteki technicznej:

▪ sekcja serwisu Dla początkującego radioamatora. Wybór artykułu

▪ Artykuł Planeta Neptun. Historia i istota odkryć naukowych

▪ artykuł Kto wynalazł pierwszy telefon z tarczą? Szczegółowa odpowiedź

▪ Specjalista ds. podatków od artykułów. Opis pracy

▪ artykuł Czytnik kodów kreskowych. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

▪ artykuł Zasilacz bipolarny stabilizowany, 3-15/±5 V 0,25 W. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki

Zostaw swój komentarz do tego artykułu:

Wszystkie języki tej strony

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn

www.diagram.com.ua
2000-2024