|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ Odbiornik z bezpośrednim wzmocnieniem na falach średnich. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / odbiór radia Odbiorniki nadawcze budowane są obecnie głównie w schemacie superheterodynowym. Powodów jest wiele - są to wysoka czułość i selektywność, które niewiele zmieniają się podczas strojenia i przy zmianie zakresów, wysoka stabilność i powtarzalność parametrów w produkcji masowej. W przypadku odbioru fal krótkich odbiornik superheterodynowy ma trudności ze znalezieniem odpowiedniego zamiennika. Jednak w przypadku zakresu fal średnich odpowiednie są również znacznie prostsze odbiorniki ze wzmocnieniem bezpośrednim. Ich główną wadą jest niska selektywność. Ale z reguły zapewniają lepszą jakość odbioru, wytwarzają mniej hałasu, nie tworzą gwizdków zakłócających i nie mają bocznych kanałów odbiorczych. Współczynnik jakości obwodów w zakresie MW może sięgać 200 lub więcej, podczas gdy szerokość pasma obwodu jest nawet mniejsza niż jest to konieczne do normalnego odbioru sygnałów AM. Dlatego obwody można łączyć w filtry pasmowoprzepustowe, tworząc mniej więcej prostokątną odpowiedź częstotliwościową toru radiowego. Ale jest to trudne, ponieważ kontury muszą być dostrojone w zakresie, a odbiornik wieloobwodowy okazuje się trudny do wyprodukowania i dostrojenia. Istnieje inny sposób na zwiększenie selektywności odbiornika bezpośredniego wzmocnienia, który jest rzadko używany. Polega ona na zastosowaniu tzw. pseudosynchronicznej metody odbioru, w której poziom sygnału na częstotliwości nośnej żądanej stacji jest podnoszony w torze radiowym przez obwód wąskopasmowy. Detektor amplitudy odbiornika ma tendencję do tłumienia słabych sygnałów stacji zakłócających w obecności silnego sygnału użytecznego, a wielkość tego tłumienia jest proporcjonalna do kwadratu stosunku amplitud sygnałów zakłócających i użytecznych (patrz; Czistyakow N. I., Sidorov V. M. Odbiorniki radiowe .- M .: Komunikacja, 1974, §13.3). Wzmacniając nośną kilka razy, można uzyskać bardzo znaczące tłumienie zakłóceń. Podniesienie nośnej zmniejsza również zniekształcenia w przypadku wykrycia przydatnego sygnału. Ale obwód wąskopasmowy, który podnosi nośną, nieuchronnie tłumi krawędzie wstęg bocznych odbieranego sygnału, odpowiadające górnym częstotliwościom dźwięku (widma). Tę wadę można łatwo wyeliminować, zapewniając odpowiedni wzrost górnych częstotliwości w CNY za detektorem.Taki sposób zwiększenia selektywności został wybrany przy opracowywaniu opisywanego odbiornika. Odbiornik ten jest przeznaczony do odbioru lokalnych i silnych odległych stacji w zakresie CB 530 ... 1600 kHz. Pod względem czułości niewiele ustępuje superheterodynom klasy III-IV, ale zapewnia zauważalnie lepszą jakość odbioru. Jego selektywność, mierzona zwykłą metodą pojedynczego sygnału, jest raczej niska (10 ... 20 dB przy odstrojeniu 9 kHz), jednak sygnał zakłócający w sąsiednim kanale, o amplitudzie równej amplitudzie użytecznej, jest tłumiony o 26...46 dB ze względu na efekt opisany powyżej. Moc wyjściowa wbudowanego ULF nie przekracza 0,5 W, co wystarczy do słuchania audycji radiowych przez słuchawki lub głośnik w zwykłym salonie (podczas opracowywania główną uwagę zwrócono nie na głośność, ale na jakość reprodukcji dźwięku ). Odbiornik zasilany jest z dowolnego źródła o napięciu 9...12 V, pobór prądu w trybie cichym nie przekracza 10 mA. Działanie odbiornika przeanalizujemy bardziej szczegółowo, odwołując się do jego schematu połączeń pokazanego na ryc. 1.
Kontur wąskopasmowy, podkreślający nośnik odbieranego sygnału, to obwód anteny magnetycznej L1C1C2 o współczynniku jakości co najmniej 200 ... 250. Jego szerokość pasma wynosząca 0,7 wynosi, po dostrojeniu w zakresie, od 2,5 do 6 kHz. Odebrany sygnał wybrany przez obwód jest doprowadzany do URF, wykonanego zgodnie z obwodem kaskodowym na tranzystorach polowych VT1 i VT2. Wzmacniacz kaskadowy ma wysoką impedancję wejściową i praktycznie nie bocznikuje obwodu magnetycznego, czyli nie obniża jego współczynnika jakości. Pierwszy tranzystor VT1 jest wybierany przy niskim napięciu odcięcia (0,5 ... 3 V), a drugi VT2 - przy znacznie większym (8 V). Umożliwiło to podłączenie bramki drugiego tranzystora do wspólnego przewodu i uzyskanie minimalnej liczby części we wzmacniaczu. Całkowity prąd drenu wzmacniacza jest równy początkowemu prądowi drenu I s.nach pierwszego tranzystora (0,5 ... 2,5 mA), a jego napięcie drenu jest równe napięciu polaryzacji drugiego tranzystora (2 ... 4 V). Obciążeniem wzmacniacza kaskodowego jest drugi przestrajalny obwód rezonansowy L3C6C7, podłączony do wyjścia wzmacniacza poprzez cewkę sprzęgającą L2. Obwód ten ma znacznie niższy współczynnik jakości (nie więcej niż 100 ... 120) i przepuszcza widmo sygnału AM z jedynie niewielkim tłumieniem na krawędziach pasm bocznych. Wprowadzenie do odbiornika kolejnego obwodu jest konieczne, ponieważ, jak pokazała praktyka, selektywność jednego obwodu anteny magnetycznej nie jest wystarczająca do całkowitego odstrojenia od sygnałów potężnych stacji lokalnych, nawet tych bardzo oddalonych częstotliwościowo od strojenia odbiornika częstotliwość. Ponadto drugi obwód znacznie ogranicza szerokość pasma, a co za tym idzie, moc szumu docierającego z RF do detektora. Strukturalnie łatwo jest wprowadzić drugi obwód, ponieważ zdecydowana większość KPI jest tworzona w postaci podwójnych bloków. Druga, aperiodyczna kaskada URF jest zmontowana na tranzystorze polowym VT3. Jest ładowany na detektor diodowy VD1, VD2, wykonany zgodnie ze schematem podwajania napięcia. Sygnał AGC o ujemnej polaryzacji z obciążenia detektora - rezystora R7 przez obwód filtru R4C4 jest podawany na bramkę pierwszego tranzystora RF. VT1 i blokuje egr przy odbiorze potężnych stacji. Zmniejsza to całkowity prąd wzmacniacza cascode i jego wzmocnienie. Pojemność kondensatora blokującego C/0, który bocznikuje obciążenie detektora, została wybrana jako mała. Jest to bardzo istotne, ponieważ tłumienie zakłóceń w detektorze następuje tylko pod warunkiem, że przy obciążeniu detektora przydzielana jest różnica częstotliwości uderzeń między nośnymi stacji użytecznej i zakłócającej. Wykryty sygnał dźwiękowy przez łańcuch korekcyjny R8R9C11 jest podawany do bramki popychacza źródłowego VT4. Przesuwając suwak rezystora R8, można zmienić wielkość wzrostu górnych częstotliwości widma dźwięku, osłabionego przez obwód anteny magnetycznej. Ten zmienny rezystor z powodzeniem służy jako kontrola tonu. Obserwator źródła VT4 dopasowuje wyjście detektora do filtra dolnoprzepustowego L4C14C15C16. Filtr dolnoprzepustowy ma szerokość pasma około 7 kHz i biegunowe (tj. maksymalne) tłumienie przy częstotliwości 9 kHz, odpowiadające częstotliwości dudnienia między nośnymi stacji pracujących w sąsiednich kanałach częstotliwości. Filtr LPF filtruje tę i inne częstotliwości dudnienia zaszumionego sygnału użytecznego, a tym samym jeszcze bardziej poprawia selektywność odbiornika względem dwóch sygnałów. Na wyjściu filtra dolnoprzepustowego regulator głośności R12 jest podłączony poprzez rezystor terminujący R13. Rezystor R12 jest potrzebny tylko po to, aby wyjście filtra dolnoprzepustowego nie było zamykane przez regulator przy bardzo niskich poziomach głośności. Do wyjścia odbiornika można podłączyć dowolny ULF lub wejście wzmacniacza nagrywającego magnetofon. W tym przypadku regulacja głośności R13 nie jest potrzebna, sygnał wyjściowy jest pobierany z kondensatora filtra dolnoprzepustowego C15, a rezystor R12 jest przenoszony na wejście filtra dolnoprzepustowego i połączony szeregowo z kondensatorem odsprzęgającym C12. Własny ULF odbiornika jest wykonany według prostego schematu pokazanego na ryc. 2.
Tranzystor VT7 wzmacnia napięcie sygnału wejściowego. Stopień wyjściowy – wzmacniacz mocy – to wzmacniacz sygnału typu push-pull zamontowany na tranzystorach kompozytowych o różnej przewodności. Dioda VD1, zawarta w obwodzie kolektora przedwzmacniacza VT7, tworzy na bazie tranzystorów obudowy wyjściowej niewielkie przesunięcie początkowe, które jest niezbędne do zmniejszenia zniekształceń typu „krokowego”, tak aby sygnał wyjściowy tranzystory otwierają się pełniej przy dodatnich półcyklach sygnału, gdy prąd tranzystora VT1 maleje, zastosowano podbicie napięcia - dodatnie sprzężenie zwrotne przez rezystor obciążenia przedwzmacniacza R1, podłączony do przewodu zasilającego przez głowicę dynamiczną , do którego przykładane jest napięcie wyjściowe wzmacniacza. Zwiększenie napięcia powoduje, że obie półfale napięcia na wyjściu wzmacniacza są symetryczne, redukując w ten sposób zniekształcenia nieliniowe. Zniekształcenia są również redukowane przez łańcuch OOS. poprzez rezystor R2, który jednocześnie stabilizuje tryb wzmacniacza prądu stałego. Przy niskich poziomach głośności OOS wzrasta z powodu nieco nietypowego schematu włączania regulacji głośności (R13 na ryc. 1), co dodatkowo zmniejsza zniekształcenia. Rzeczywiście głębokość OOS jest określona przez stosunek rezystancji między silnikiem a górną mocą wyjściową regulatora głośności zgodnie z obwodem do rezystancji rezystora R2 (patrz ryc. 2). Podczas przesuwania suwaka w dół zwiększa się pierwszy z wymienionych oporów, zwiększając głębokość FOS-u. W odbiorniku pożądane jest stosowanie tranzystorów dokładnie tych typów, które wskazano na schemacie z ryc. 1. W skrajnych przypadkach zamiast KP303A można użyć KP303B, V, I, Zh. Zamiast KP303E można spróbować użyć KP303G, D. Diody VD1, VD2 - dowolny german wysokiej częstotliwości. Podwójną jednostkę KPI można pobrać z dowolnego odbiornika telewizyjnego. Bardzo wygodne jednostki z wbudowanym noniuszem, który ułatwia dostrajanie do stacji radiowych.Rezystory i kondensatory mogą być dowolnego typu, kondensatory trymerowe C1 i C6 są typu KPK-M. W przypadku anteny magnetycznej odpowiedni jest pręt ferrytowy o przenikalności magnetycznej 400 ... 1000. Jego długość może wynosić 140..180 mm, średnica 8...10 mm. Aby uzyskać jak najwyższy współczynnik jakości, cewkę anteny magnetycznej L1 należy nawinąć drutem LESHO 21X0,07 lub w skrajnych przypadkach LESHO 7x0,07. Jeżeli nie można znaleźć licy, należy skręcić ze sobą 15...20 przewodów typu PEL 0,1 i powstałą wiązką owinąć cewkę. Podczas zdejmowania izolacji i lutowania przewodu należy zachować ostrożność, aby nie pozostały żadne uszkodzone lub nielutowane żyły. Cewka jest nawinięta na tekturową ramę o grubości ścianki 0,5 ... 1 mm. Rama powinna poruszać się wzdłuż pręta ferrytowego z niewielkim tarciem. Uzwojenie odbywa się kolejno, liczba zwojów wynosi 45 ... 55 (mniejsza liczba odpowiada większym wymiarom i wyższej przenikalności magnetycznej rdzenia). W celu zabezpieczenia przed wilgocią ramkę z wężownicą można zaimpregnować stopioną parafiną. Dla cewek L2 i L3 odpowiednie są standardowe mocowania - rdzeń pancerny z ekranem z obwodów IF odbiorników przenośnych, takich jak odbiornik Sokół. Cewka komunikacyjna L2 zawiera 30, a cewka pętli L3 - 90 zwojów przewodu PEL 0,1. Umiejscowienie cewek na wspólnej ramie nie ma tak naprawdę znaczenia. Cewka filtra dolnoprzepustowego L4 o indukcyjności 0,1 H nawinięta jest na pierścieniu o średnicy zewnętrznej 16 mm i wysokości 5 mm (K16X8X5) wykonanym z ferrytu 2000NM. Zawiera 260 zwojów dowolnego izolowanego drutu o średnicy 0,1.. 0,25 mm. Możesz także odebrać gotową cewkę, na przykład jedno z uzwojeń transformatora przejściowego lub wyjściowego z przenośnych odbiorników ULF. Podłączając równolegle do cewki kondensator o pojemności 5000 pF i oscyloskop, sygnał generatora dźwięku jest podawany do powstałego obwodu przez rezystor o rezystancji 100 kOhm… 1 MΩ. Określając częstotliwość rezonansową obwodu na podstawie maksymalnego napięcia podanego w nazwie, należy wybrać taką cewkę (lub jej liczbę zwojów), aby rezonans był obserwowany przy częstotliwości 6,5 ... 7 kHz. Ta częstotliwość będzie częstotliwością odcięcia filtra dolnoprzepustowego. W przypadku braku odpowiedniej cewki można ją zastąpić (oczywiście z gorszym skutkiem) rezystorem 2,2 kΩ. Kondensator C16 w tym przypadku można zmontować z obwodu odbiornika ULF na różnych tranzystorach. Ponieważ odpowiednie są VT1, KT315, KT301, KT201 z dowolnym indeksem literowym lub dowolnym innym krzemowym tranzystorem npn małej mocy. Pożądane jest, aby jego współczynnik przenikania wynosił co najmniej 100. Do stopnia wyjściowego nadają się dowolne germanowe tranzystory małej mocy o niskiej częstotliwości i odpowiedniej przewodności, na przykład MP10, MP11, MP37, MP14-16, MP39 -42 . Aby zmniejszyć zniekształcenia, warto wybrać w przybliżeniu równe współczynniki przenikania prądu dla par tranzystorów VT2 i VT3, a także VT4 i VT5. Dioda VD1 - dowolny german małej mocy. Reszta części może być dowolnego typu. Głowica dynamiczna B1 - dowolny typ o rezystancji 4 ... 16 omów. Aby jednak uzyskać dobrą jakość odbioru, lepiej zastosować odpowiednio mocną głowicę szerokopasmową w dużej obudowie lub gotowy system głośników przemysłowych. Odbiornik (bez ULF) zamontowany jest na płytce drukowanej, której szkic pokazano na rys. 3.
Na płytce nie ma faktycznie ścieżek przewodzących - folia służąca jako wspólny drut zajmuje całą jej powierzchnię (płytka jest pokazana od strony folii). Wnioski z części są przekazywane, jak zwykle, do otworów planszy. Te wnioski, które zgodnie ze schematem powinny być podłączone do wspólnego drutu, są przylutowane do folii. Punkty lutowania są pokazane na szkicu za pomocą czarnych kółek. Pozostałe wnioski są połączone, zgodnie ze schematem, z drutem jednożyłowym w rurkach izolacyjnych ułożonych bezpośrednio na powierzchni folii. Aby uniknąć zwarć, otwory na te wyprowadzenia muszą być wpuszczone - na szkicu zaznaczono je jasnymi kółkami. Taki montaż na płytce drukowanej jest łatwy do wykonania; dodatkowo dzięki dużej powierzchni „uziemionej” folii zmniejsza się pasożytnicze sprzężenia pomiędzy poszczególnymi stopniami, a co za tym idzie ryzyko samowzbudzenia odbiornika. Odbiornik ULF jest montowany na osobnej płytce (rys. 4) za pomocą najczęściej spotykanego okablowania drukowanego. Wzór śladu jest prosty, a płytka jest łatwa do wyprodukowania za pomocą ostrego noża bez potrzeby trawienia chemicznego.
Konstrukcja odbiornika może być bardzo różna, na przykład w przypadku głośnika abonenckiego, wykorzystującego dostępną w nim głowicę dynamiczną. Możliwe jest również wykonanie odbiornika jako osobnej konstrukcji połączonej z głośnikiem lub systemem akustycznym. Zalecane rozmieszczenie tablic, anteny magnetycznej i elementów sterujących pokazano na rys. 5 (widok z góry, od strony detali). Konstrukcja skali odbiornika może być również dowolna, zgodnie z gustami i możliwościami radioamatora. Do montażu anteny magnetycznej zaleca się stosowanie plastikowych łączników, aby nie wprowadzać dodatkowych strat, które obniżają współczynnik jakości obwodu wejściowego. Jeżeli do zasilania odbiornika wykorzystywana jest jednostka sieciowa, powinna ona być umieszczona po lewej stronie płytki ULF (patrz rys. 5), z dala od anteny magnetycznej. Jeśli transformator sieciowy wytwarza duże pole rozproszone, możliwe jest zaindukowanie tła prądu przemiennego na cewce filtra dolnoprzepustowego odbiornika L4. Można je osłabić, dobierając wzajemną orientację cewki i transformatora, zwiększając odległość między nimi i wreszcie osłaniając cewkę ekranem magnetycznym. Indukcja z transformatora sieciowego gwałtownie maleje, jeśli zostanie przewinięta, zwiększając liczbę zwojów wszystkich uzwojeń o 15 ... 20%. Odbiornik jest skonfigurowany z ULF. Przykładając napięcie zasilania 9 ... 12 V, rezystancję rezystora R2 dobiera się tak, aby napięcie na kolektorach tranzystorów VT4 i VT5 było równe połowie napięcia zasilania. Włączając miliamperomierz do przerwy w przewodzie zasilającym, wybierz typ i instancję diody (VD1 na ryc. 2), aż do uzyskania prądu spoczynkowego nie większego niż 4 ... 5 mA. Jeśli prąd spoczynkowy jest zbyt duży i nie da się go w ten sposób zmniejszyć, można połączyć kilka diod równolegle lub zbocznikować diodę rezystorem o rezystancji 150...300 omów. Nie należy lutować diody, gdy ULF jest włączony, ponieważ pobór prądu gwałtownie wzrasta, a tranzystory końcowe mogą ulec awarii. Po podłączeniu odbiornika sprawdzają napięcie na istomie tranzystora VT4 (2 ... 4 V) (patrz ryc. 1), dren tranzystora VT3 (3 ... 5 V) i punkt połączenia dren tranzystora VT1 ze źródłem tranzystora VT2 (1,5 ...3 V). Jeśli napięcia mieszczą się w określonych granicach, odbiornik jest sprawny i można próbować odbierać sygnały stacji. Dolną granicę zakresu (530 kHz) ustala się przesuwając cewkę L1 wzdłuż pręta anteny magnetycznej. Najlepszym sposobem na to jest odbiór potężnej stacji radiowej drugiego programu All-Union Mayak na częstotliwości 549 kHz - powinien być słyszalny przy prawie całkowicie wsuniętych płytach wirnika KPE. Na częstotliwości tej stacji dopasowuje się ustawienia obwodów odbiornika, dostosowując indukcyjność cewki L3 z rdzeniem strojenia zgodnie z maksymalną głośnością odbioru. Następnie, po odebraniu jakiejś stacji w części zakresu krótkofalowego (płytki wirnika - KPI są usuwane), operacja parowania jest powtarzana poprzez regulację pojemności kondensatorów strojenia C1 i C6. Aby dostroić kontury, powtórz operację parowania 2-3 razy na przemian na krawędziach zakresu niskiej i wysokiej częstotliwości. Przy samowzbudzeniu URF, które objawia się gwizdami i zniekształceniami przy odbiorze stacji, konieczne jest zmniejszenie rezystancji rezystora R2 i próba racjonalnego ułożenia przewodów prowadzących do płytek stojana KPI (powinny być możliwie najkrótsze, oddalone od siebie i bliżej „uziemionych” opłat powierzchniowych). W skrajnych przypadkach przewody te będą musiały być ekranowane. W celu dokładniejszego dostrojenia do częstotliwości stacji radiowej odbiornik można wyposażyć we wskaźnik strojenia - przyrząd wskazujący zawarty w przerwie w przewodzie zasilającym kaskod URC szeregowo z rezystorem R3. Zrobi to każde urządzenie o prądzie odchylającym nie większym niż 1 ... 2 mA. Urządzenie musi być bocznikowane rezystorem, którego rezystancja jest dobrana tak, aby strzałka odchylała się do pełnej skali przy braku odbieranego sygnału. Po odebraniu sygnału stacji radiowej system AGC blokuje URCH, a odchylenie strzałki zmniejsza się, wskazując siłę sygnału. Testy odbiornika w Moskwie dały całkiem dobre wyniki. W ciągu dnia odbierane były prawie wszystkie lokalne stacje słuchane na dowolnym odbiorniku tranzystorowym typu superheterodynowy. Wieczorem i nocą, gdy na północnym wschodzie otwiera się przejście dalekiego zasięgu, odbierano wiele stacji oddalonych o kilka tysięcy kilometrów. Dzięki małej selektywności pojedynczego sygnału można słuchać kilku stacji jednocześnie, ale po dostrojeniu do wystarczająco silnego sygnału zauważalny jest efekt „wytłumienia”, a program słychać czysto lub z niewielkimi zakłóceniami.
Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach
02.05.2024 Zaawansowany mikroskop na podczerwień
02.05.2024 Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024
▪ Fotokomórki do użytku w pomieszczeniach ▪ Ciche zasilacze Mean Well LSP-160 ▪ Bandaż sam zatroszczy się o ranę ▪ Bakterie w kosmosie stają się coraz bardziej odporne na antybiotyki
▪ sekcja serwisu Przedwzmacniacze. Wybór artykułu ▪ artykuł Prawo rzymskie. Kołyska ▪ Z czego była zrobiona Wieża Babel? Szczegółowa odpowiedź ▪ Artykuł Leuzei to krokosz barwierski. Legendy, uprawa, metody aplikacji ▪ artykuł Chroń swoje dane! Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony