|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ENCYKLOPEDIA RADIOELEKTRONIKI I INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ Projekty obwodów VHF. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki
Encyklopedia radioelektroniki i elektrotechniki / odbiór radia W zakresach 144 i 430 MHz i wyższych najczęściej stosuje się otwarte obwody linii dwuprzewodowych lub obwody koncentryczne. Nowsze typy - kontury płaskie i rowkowane - nie znalazły jeszcze szerokiej dystrybucji. Główną uwagę przy wdrażaniu jakichkolwiek konturów na VHF jest zmniejszenie wszystkich rodzajów strat. Prądy o wysokiej częstotliwości płyną głównie wzdłuż zewnętrznej powierzchni przewodnika, ich głębokość penetracji jest bardzo mała i zależy od przewodności materiału i częstotliwości. Tak więc w przypadku miedzi, najczęstszego materiału, głębokość penetracji przy częstotliwości 300 MHz wyniesie 0,0038 mm, a przy częstotliwości 500 MHz - 0,003 mm. Należy pamiętać, że mosiądz i duraluminium generują straty dwukrotnie większe niż miedź. Pożądane jest srebrne produkty z mosiądzu. W przypadku konturów korzystne jest stosowanie gładkich cienkościennych rur stalowych, jeśli to możliwe, pożądane jest ich chromowanie. W przypadku obwodów koncentrycznych i linii dwuprzewodowych najlepszym materiałem jest miedź. Mała głębokość wnikania prądów na VHF wymaga, aby powierzchnie były gładkie, wypolerowane do lustrzanego wykończenia, ponieważ każda chropowatość jest równoznaczna ze wzrostem rezystancji powierzchniowej i stratami RF. Aby zapobiec utlenianiu miedzi, pokryty jest srebrnym lub bezbarwnym lakierem (części, w których nie ma styków ślizgowych). Produkcja obwodów zależy od rodzaju lampy i przeznaczenia urządzenia. Najbardziej odpowiednie lampy dla zakresu 144 MHz to GU-32, GU-29, 6P21S, GU-50 i łatwiej jest do nich zastosować linie dwuprzewodowe. Dla zakresów decymetrowych dobre są specjalne lampy typu 6S5D, tzw. beacon, metalowo-ceramiczny GI11B, GI12 i 6S11D - dysk, decymetr. Walory tych lamp można w pełni wykorzystać tylko przy użyciu przewodów koncentrycznych. Na rysunkach 1 i 2 przedstawiono największe węzły obwodów dwuprzewodowych w stosunku do lampy GU-32. Długość linii powinna wynosić 250-270 mm, biorąc pod uwagę dodatkową pojemność kondensatora trymera, odległość między przewodami D = 25 mm jest określona przez odległość między przewodami anod, średnicę drutu lub rura d = 4-6 mm. Niepraktyczne jest stosowanie przewodów lub rurek o większej średnicy, są one niewygodne w obróbce, a ponadto zwiększają straty w obwodzie z powodu zwiększonego promieniowania, które wzrasta wraz ze spadkiem D/d. Aby zmniejszyć wymiary wzdłużne, linie symetryczne można wygiąć na różne sposoby (patrz ryc. 1b). Przewody linii są przymocowane do bloków materiału izolacyjnego na zwartym końcu i na środku linii (patrz ryc. 1, a).
Linie HF płaskie lub wstęgowe są bardzo udane. Na ryc. Na rysunku 1c przedstawiono wymiary ćwierćfalowej linii anodowej dla pasma 430 MHz dla lampy GU-32 pracującej z potrojeniem częstotliwości (144-432 MHz). W konstrukcji pokazanej na rys. 1,f zakłada się, że lampa GU-32 jest umieszczona prostopadle do podwozia. Jeśli zostanie umieszczony poziomo, pozwoli to uniknąć zagięcia linii w miejscu jej połączenia z anodami i będzie kontynuacją płaszczyzn elektrod anodowych. Aby zmniejszyć niejednorodność tego przejścia, co jest równoznaczne z wprowadzeniem dodatkowej pojemności i skróceniem obwodu, w listwach wykonuje się trójkątne wgłębienia, w których lutowane są styki sprężynowe K1 i K2. Pozwala to na przesunięcie linii blisko żarówki lampy na całej wysokości paska i zmniejszenie szczeliny między nią a anodami lampy GU-32.
Rysunek 2 przedstawia projekty zacisków obwodu do podłączenia do lampy. Figura 2c pokazuje sprężysty płaski zacisk wlutowany w rowek w przewodach liniowych. Zacisk wykonany jest z 10 mm paska blachy brązowej (mosiężnej), na końcu paska nacina się wyrzynarką cztery lub pięć nacięć na głębokość 12 mm. Powstałe paski są najpierw zaginane w imadle w rowkowane boki, a następnie wyciskane za pomocą wiertła lub drutu o średnicy 1,5 mm, tworząc gęste cylindry. Listwy są elastyczne i zapewniają pewny kontakt z wyjściem lampy GU-32. Styki tego typu mogą być również stosowane do cieńszych wyprowadzeń np. do lampy 6NZP. Przy poziomym ustawieniu lampy GU-32 pożądane jest, aby styk sprężynowy był kontynuacją samej linii w kierunku osiowym. Najprościej jest to uzyskać, gdy gniazda z gniazda lampy GU-50 są przylutowane do przewodu linii (ryc. 2, b). Niezawodny zacisk można wykonać za pomocą przewodu liniowego (ryc. 2, a). Aby to zrobić, od końca linii wykonuje się podłużny otwór o średnicy 1,5 mm do głębokości 11 mm i otwór przelotowy na śrubę M2 w odległości 13 mm, a następnie drut jest cięty na długość 16 mm, a górna część jest oddzielona. W dolnej części wykonuje się gwint M2, płaszczyzny cięcia są czyszczone i obie części są ponownie łączone śrubą M2. Jeśli linia jest podłączona do pinów anod GU-32, można je mocno zacisnąć, dokręcając śrubę M2. Mostek zwarciowy do regulacji linii może być wykonany z brązowego paska o grubości 0,3-0,4 mm i szerokości 10-12 mm, wygiętego zgodnie z rys. 2d. Przez centralny otwór o średnicy 3 mm i podkładkę 3, paski 1 i 2 są dokręcane śrubą M3 i owijane wokół przewodów linii. Projekty obwodów koncentrycznych Materiałem na konstrukcje są rury miedziane lub mosiężne o grubości od 4 do 100 mm. Do takich obwodów odpowiednie są naboje myśliwskie kalibru nr 12-32. Ich dane podano w tabeli 1.
Tuleje nr 20/24 i 24/28 pasują do siebie z niewielkim luzem i mogą się stykać ślizgowo. Średnica wewnętrzna tulei w przybliżeniu na wysokości 15 mm od dna ma stożkowe przejście, dzięki czemu w dolnej części grubość tulei wzrasta od 0,5 do 2,0-2,5 mm, co umożliwia uzyskanie dowolnego przejścia średnice (ryc. 3, a ). Ponieważ standardowa długość tulei wynosi 70 mm, obwód ćwierćfalowy dla 430 MHz można wykonać z dwóch tulei.
Powierzchnia materiałów użytych do obwodów koncentrycznych musi być płaska, gładka i zabezpieczona przed szybkim utlenianiem (srebro, chrom). Rysunek 3b przedstawia uproszczony przekrój obwodu koncentrycznego z niezbędnymi elementami roboczymi. Rozważmy osobno przeznaczenie tych części, ich konstrukcję i opcje w stosunku do możliwości produkcji amatorskiej. Średnice D i d rur 1 i 2 (ryc. 3, b) są określone albo przez układ elektrod do lamp, albo przez wygodę konstrukcji najbardziej krytycznego elementu obwodu - tłoka strojenia G Jeśli średnice rurek wymagają niewielkiej zmiany (o 1-2 mm) i niewielkiej odległości, wlutuj dodatkowy pierścień w żądany odcinek rurek D i d
z późniejszym przetwarzaniem do pożądanej średnicy Dv i Dn (ryc. 4, a). Dodatkowe wkładki najczęściej montuje się w miejscu podłączenia lampy do linii. W tym przypadku lutowane pierścienie i część rurki nośnej są nacinane wzdłuż tworzącej w kilku miejscach (6-12 lub więcej pasków) w celu uzyskania sprężystego styku. Długość rur jest określana przez system generatora i jest omówiona w rozdziale dotyczącym nadajników VHF. Obwody koncentryczne są zwykle zwarte na jednym końcu, tj. rury 1 i 2 (rys. 3b) są połączone ze sobą za pomocą dna 3 i dysku 4 lub bez niego (rys. 4b i c). Przy nierozłącznym połączeniu rur (ryc. 4, b) są one przylutowane do dna 3; dla wzajemnego dokładnego centrowania dno wykonane jest z wgłębieniami. Jeśli dno nie jest obrócone, wystarczające centrowanie można zapewnić w następujący sposób: na blasze średnice D i d są nakładane za pomocą ostrego cyrkla, a drugie średnice są o 2 mm mniejsze niż D i 2 mm większe niż d. Te pomocnicze okręgi pomagają podczas ręcznej obróbki utrzymać koncentryczność zewnętrznego konturu dna i wewnętrznego otworu o średnicy d, ponieważ podczas obróbki powierzchni można kontrolować jego krzywiznę za pomocą najbliższych pomocniczych okręgów. Figura 4c przedstawia drugą opcję łączenia rur 1 i 2 przez naczynie rozdzielające. W tym celu dysk 2 jest przylutowany prostopadle do rury 4, a na końcu rury wykonany jest gwint. Rura zewnętrzna 1 jest przylutowana do dna 3, w środku którego przechodzi przepust B z materiału izolacyjnego. Rury 1 i 2 łączy się ze sobą śrubą M3, a mikę 3 o grubości 4-5 mm układa się pomiędzy gładkimi, wypolerowanymi powierzchniami dna 0,1 krążka 0,15: mika powinna osiągnąć średnicę D. Średnica krążka 4 jest o 2-3 mm mniejszy niż D. Jeśli średnica dysku 4 wynosi 30 mm, to przy grubości miki 0,1 mm pojemność kondensatora izolacyjnego wyniesie około 375 pF, a pojemność przejścia przy częstotliwości 430 MHz wynosi około 0,8 oma. Takie kondensatory są niezbędne do odseparowania obwodów RF od obwodów mocy. Podczas łączenia części na VHF i mikrofale bardzo ważne jest bardzo poważne podejście do lutowania części. Słabe lutowanie może pogorszyć współczynnik jakości obwodów od dwóch do trzech razy. Najbardziej złożonym elementem konstrukcji współosiowych są układy strojenia w szerokim zakresie. Zwykle odbywa się to poprzez wzdłużny ruch „zwarcia”, wykonanego w postaci różnych tłoków. Istotę takiego systemu widać na rys. 1-20,6, części 6, 7, 8. Głównym wymogiem każdego systemu restrukturyzacyjnego są minimalne straty wprowadzane przez niego do obiegu oraz ich stałość w czasie. Ponieważ w amatorskich warunkach radiowych można obejść się bez strojenia szerokopasmowego, system odbudowy tłoków określa tylko główne kwestie i konstrukcje tłoków, które są najprościej wykonalne; Kontaktowy tłok płatkowy, który wytwarza sprężysty kontakt mechaniczny między powierzchniami rur obwodu koncentrycznego (ryc. 5, a);
- przesuwny tłok, powodujący zwarcie linii poprzez znaczną pojemność (ryc. 5, b); - tłok dielektryczny, który zapewnia strojenie częstotliwości ze względu na zmianę rezystancji falowej samej linii (ryc. 6).
Wszystkie inne typy tłoków - bezdotykowe, z-throttle i inne - są złożone i trudne do powtórzenia w praktyce amatorskiej. Kontaktowy tłok płatkowy (patrz ryc. 5) najłatwiej jest złożyć z kawałków mosiężnych rurek T1, T2 o odpowiednich średnicach i grubości ścianki 1-5 mm. W zależności od sprężystości materiału i możliwości obróbki długość tłoka lp może wynosić od 10 do 25 mm. Zewnętrzna średnica rury T1 jest zmniejszona na całej długości o 0,4-0,5 mm, tak aby na jednym końcu pozostał bok o szerokości 2-3 mm. Ta sama strona jest pozostawiona dla rurki T2, ale tylko od wewnątrz. Pozwala to na skoncentrowanie nacisku na końcach rurek T1, T2 oraz znacznie poprawia niezawodność i spójność styku. Podczas obróbki na tokarce można wykonać w środku boku płytki rowek (0,15-0,2 mm), na który podczas montażu naciągany jest pierścień sprężysty wykonany z drutu stalowego o średnicy 0,4-0,6 mm. W przypadku rury T1 rowek wykonuje się od wewnątrz, dla T2 od zewnątrz (pokazano kropkami na rys. 5). Wzdłuż obrzeża rurek, od strony boku, wyrzynarką wycinane są podłużne szczeliny lub cienką szczelinę, tworząc płatki stykowe. Ich liczba i wymiary zależą od elastycznych właściwości materiału, średnicy i długości tłoka. Zazwyczaj szerokość płatka wynosi około 2-3 mm na T2 i 3-5 mm na rurce zewnętrznej. Czynność tę należy wykonywać bardzo ostrożnie, aby nie spowodować trwałych odkształceń w przyszłych płatkach, nie pozostawić zadziorów i nie zarysować powierzchni boków, które zawsze powinny pozostać bardzo gładkie, ślizgające się. Rury T1 i T2 podczas tej operacji nakładane są na drewniane półfabrykaty o wymaganych średnicach. Następnie są połączone z dolnymi 3 i dobrze przylutowane. Na dole na okręgu o średnicy (D'+d'')/2 wykonuje się dwa lub trzy otwory z gwintami M2 lub M3 do mocowania prętów 7 (patrz rys. 2,b) niezbędnych do przemieszczenia tłoka . Szprychy 8mm mogą być dobrym materiałem na naciągi. Pierścień 4, który mocuje pręty na zewnątrz układu, posiada centralny otwór z gwintem M6 lub M4, przez który przechodzi śruba M6 (M1), która wytwarza ruch postępowy tłoka podczas obrotu. Bez takiego kinematycznego układu napędowego niemożliwe jest dostrojenie się do żądanej częstotliwości „ręcznie”. Jako tuby T2, T2 na tłok, czasami można użyć podstaw nabojów myśliwskich. Zewnętrzną krawędź tulei należy obrócić do żądanej średnicy. Bok i pożądaną średnicę wewnętrzną rury T3 można uzyskać, odcinając tylną część tulei na określonej wysokości (patrz rys. XNUMX, a, linie cięcia AB). Tłok stykowy powoduje zwarcie w obwodzie koncentrycznym zarówno mechanicznie, jak i elektrycznie. Często jednak wymagane jest, aby obwód wysokiej częstotliwości był zamknięty, ale nie byłoby zwarcia dla zasilania w obwodzie ogólnym. W takich przypadkach tłok musi pracować jako zbiornik na prądy RF i dlatego znajdujące się w nim rury zewnętrzne T1 i T2 muszą być odizolowane od siebie i jednocześnie mieć wystarczającą pojemność. Taką konstrukcję tłoka z naczyniem rozdzielającym pokazano schematycznie na rys. 5b. Tłok niewiele różni się od konstrukcji pokazanej na rys. 4c. Ponieważ część środkowa w tłoku musi być wolna dla przejścia wewnętrznego przewodu d obwodu koncentrycznego, dolna 3 i dodatkowa tarcza 4 przylutowana do rury tłokowej T2 muszą być połączone trzema śrubami umieszczonymi wzdłuż średnicy T1 + T2 i być odizolowanymi od siebie. Osiąga się to dzięki uszczelce z miki (0,08-0,1 mm) oraz trzem tulejkom z materiału izolacyjnego (pleksiglas, ebonit). Po zmontowaniu zestawu należy sprawdzić izolację pod wysokim napięciem (250-300 V). Krótkie tłoki mają tę zaletę, że pokrywają się w dużym zakresie, ale wprowadzają znaczne straty, ponieważ płaty styków znajdują się blisko antywęzła prądu zawsze znajdującego się w rezonatorze na zwartym końcu. Aby zmniejszyć straty, wszystkie powierzchnie muszą być gładkie, nacisk płatków jest wystarczająco mocny, ale z płynną jazdą. Chromowanie lub niklowanie płatków tłoka dobrze się usprawiedliwia. Tłok przesuwny to aluminiowy cylinder, który z łatwością przesuwa się po obrysie, którego powierzchnia jest anodowana. Cylinder przesuwny jest niejako systemem centrowania konturu. Tłok dielektryczny, podobnie jak tłok ślizgowy, wypełnia część przestrzeni wewnątrz rezonatora i w tej sekcji zmniejsza impedancję falową Zo linii o pierwiastek czasów „epsilon”, tj.
gdzie e jest stałą dielektryczną materiału; Zd i Zo są w omach. Wzór jest dokładny przy założeniu, że dielektryk wypełnia przestrzeń bez dodatkowej szczeliny powietrznej, w rzeczywistości spadek Zo jest mniejszy niż obliczony. W obecności tłoka kontur staje się niejednorodny z oporami Zo-Zd-Zo (patrz rys. 6b), co jest równoznaczne z wprowadzeniem dodatkowej pojemności Cg w miejsce tłoka i w konsekwencji obniżeniem częstotliwość. Kiedy tłok jest przesuwany od zwartego końca obwodu do otwartego końca (w kierunku lampy) w obwodzie ćwierćfalowym, częstotliwość zmniejsza się liniowo o wielkość zależną od materiału i dokładności produkcyjnej (szczelina powietrzna). Dla tłoka Mikanex (e = 7-9) o długości 25 mm przy częstotliwościach od 200 do 700 MHz zmiana częstotliwości strojenia wynosi 30-40%, podczas gdy straty szybko rosną w rejonie najniższych częstotliwości. Wynika to z faktu, że tłok znajduje się na antywęźle napięcia w pobliżu lampy, a straty w dielektryku są proporcjonalne do kwadratu napięcia. Ta wada jest nieistotna w przypadku pracy w wąskich zakresach częstotliwości, a zaletą tłoka dielektrycznego jest brak metalowych styków trących. Niestety wybór odpowiednich materiałów – żaroodpornych, o dużym e i łatwych w obróbce – jest ograniczony (micanex, ceramika). Nakładanie się zakresu, które dają opisane tłoki, nie zawsze może być użyte, ponieważ najszerszy zakres 430-440 MHz wymaga względnego dostrojenia w fmax - fmin \u1,06d 10, tj. mniej niż 3%. W tych warunkach najprościej jest dostosować zryczałtowaną przepustowość tymczasową. Jedna z możliwych opcji takiego ustawienia jest schematycznie pokazana na rys. 9b, szczegół 7, pozostałe dwie - na rys. 3. We wszystkich przypadkach do obwodu wprowadza się zmienną dodatkową pojemność w miejscu małego napięcia RF (zgodnie z rys. 7 i 7, a na końcu rezonatora), w przypadku konstrukcji według rys. 3 , b, w pewnej odległości od zwartego końca. W tym przypadku założono, że całkowita długość rezonatora wynosi 4/XNUMX lambda, a lampa świeci na otwartym końcu.
Regulacja odbywa się poprzez zmianę odległości między dodatkowym dyskiem a środkowym przewodem układu koncentrycznego lub, jeśli konieczna jest duża regulacja, między dwoma dyskami (ryc. 7, a). Czasami do strojenia w zakresie (zwykle przy częstotliwościach powyżej 1 MHz) wystarczy wprowadzić do wnęki rezonatora tylko końcową część śruby, na przykład Mb lub M000. Najprostszy projekt pokazano na ryc. 7b. Nakrętka (M4, M6) jest dobrze przymocowana do zewnętrznej powierzchni obwodu. Śruba 2 ma na końcu dodatkowy gwint 3, na który wkręca się od zewnątrz tarczę kondensatora 4. Przed montażem na śrubę 2 zakładana jest podkładka 5, następnie sprężyna rozprężna 6 eliminująca luz i ponownie podkładka 5. Ponieważ zwykle wystarczy użyć tylko jednego lub dwóch obrotów śruby, dobrze dopasowana sprężyna nie wprowadza mechaniczne komplikacje w ustawieniu. Najprostszym połączeniem obwodu koncentrycznego z obciążeniem lub anteną jest pojemność (patrz rys. 3, b szczegóły 10, 11), w której element łączący - szpilka z dyskiem - znajduje się w antywęźle napięcia. Stopień połączenia regulowany jest ruchem tego elementu względem przewodu środkowego. W prostszym przypadku łącznik koncentryczny z elementem sprzęgającym przechodzi przez tuleję 12, która jest sztywno zamocowana na zewnątrz za pomocą przewodu pętli. Wymagany stopień połączenia jest następnie ustalany za pomocą śruby przechodzącej przez tuleję 12. Drugi charakterystyczny sposób komunikacji - poprzez pole magnetyczne rezonatora - realizowany jest za pomocą indukcyjnej pętli komunikacyjnej, zawsze zlokalizowanej na zwartym końcu linii (rys. 8).
Stopień połączenia można zmienić gwałtownie, zmieniając wymiary pętli, a stopień połączenia obracając płaszczyznę pętli o 90°. Możesz ustalić żądany stopień połączenia za pomocą śruby blokującej (ryc. 8, a). Figura 8b przedstawia połączenie autotransformatora obwodu anteny z wykorzystaniem wspólnego odcinka linii koncentrycznej l1 i obwodu sieci z wykorzystaniem długiej linii l2. Pomaga to wybrać najkorzystniejsze warunki pracy (na przykład w obwodzie wejściowym odbiornika). To prawda, że taki wybór dla projektu współosiowego jest trudny i jest dokonywany dla prototypu przez podłużną szczelinę w zewnętrznym cylindrze. Pozycja zaczepu dla pewnego współczynnika transformacji rezystancji K zależy od całkowitej długości lo samego rezonatora. Jeśli długość l® jest równa czystej ćwiartce fali (przypadek idealny), to K=10 uzyskuje się, gdy kran jest umieszczony w odległości l2=0,215L/4. Jeśli całkowita długość lo jest równa 0,5L / 4 (linia silnie skrócona), to przy cofaniu l2 \u0,15d 4L / 10 K wynosi XNUMX itd. Połączenie lampy z obwodami wysokiej częstotliwości Poprzednie sekcje dotyczyły warunków pracy obwodów RF niepodłączonych do lampy lub gdy to połączenie było czysto schematyczne. W rzeczywistości na VHF wzajemne połączenie między tymi ogniwami jest bardzo silne: lampa wprowadza do obwodu nie tylko niejednorodność, pojemność, ale także znaczne straty. Z drugiej strony najwyższa sprawność lampy zależy zarówno od wielkości rezystancji rezonansowej obwodu, jak i od fazy napięcia, jakie obwody zewnętrzne wytwarzają na elektrodach. Im wyższa częstotliwość robocza, tym bardziej krytyczne są te połączenia. Wspomniano już wyżej o wpływie na zewnętrzny kontur niejednorodności, jaką jest podłączona lampa. Ważnym ogniwem w projektowaniu sprzętu VHF jest przejście, czyli sposób podłączenia lampy do reszty obwodu. Konieczne jest, aby przejście to nie wprowadzało dużych reaktancji i strat do obwodu zewnętrznego. W przypadku specjalnych lamp VHF, na przykład „latarni”, to przejście jest już ustawione przez koncentryczną konstrukcję samych wniosków w stosunku do obwodów koncentrycznych. Ale w zakresach 144 i 430 MHz często konieczne jest stosowanie lamp zwykłej serii palcowej z wyprowadzeniami pinów. Zastosowanie oprawki lampy wydłuża te wyprowadzenia i wprowadza znaczną niejednorodność, szczególnie zauważalną przy częstotliwościach 430 MHz i wyższych. Przy tych częstotliwościach lepiej obejść się bez paneli, łącząc lampę bezpośrednio z obwodem za pomocą pewnego rodzaju zacisku. W wielu węzłach VHF występuje kondensator sprzęgający i rezystancja upływu sieci. Działanie takich obwodów często zależy od ich wykonania, a nie od wartości pojemności. Jeżeli w miejsce kondensatora separującego zostanie wprowadzony w obwód siatki kondensator ceramiczny (typu KDK lub KTK) i połączony z siatką lampy przez gniazdo, to w zakresie 430-440 MHz indukcyjność zewnętrzna będzie mają długość 50-60 mm. Ponieważ L / 4 wynosi około 17,5 cm, ze względu na pojemność lampy i wynikającą z niej niejednorodność, efektywna długość linii wynosi tylko jedną trzecią możliwej długości, co prowadzi do gwałtownego spadku współczynnika jakości obwodu i wzrost sprzężenia zwrotnego i napięcia roboczego. Konstrukcję kondensatora izolującego Cc dla lampy 12C3C (LD1) pokazano na rys. 9. Lampa ma dwa sztywne wyjścia zarówno siatki, jak i anody (ryc. 9, a), dlatego wygodnie jest wykonać kontur między nimi w postaci płaskiej linii z paska miedzi o szerokości 10-12 mm i 0,8 -1,0 mm grubości (szczegół 1 na rys. 9b).
Na końcach pasków wykonuje się dwa rowki 2 o głębokości 0,5 mm i nakłada się na nie pasek 3 z brązu o grubości 0,3-0,35 mm, w którym dwa rowki są również wyciskane i mocowane na linii za pomocą dwóch cienkie nity 4. Następnie lampę 12C3C można umieścić od strony końcowej w powstałych zaciskach gniazda. Końcowa część przewodu, do której podłączona jest kratka lampy, jest odcinana w odległości 15 mm, a następnie ponownie mocowana do przewodu, ale przez uszczelkę mikową 5. To połączenie jest łatwiejsze do wykonania za pomocą dwóch dwumilimetrowych śrub 6 przez podkładki izolacyjne 7. W ten sposób między paskami 1 i 3 powstaje kondensator Cc o pojemności 60-80 pF, a jednocześnie do połączenia lampy stosuje się elastyczny układ zacisków. Jednorodność linii konturu nie jest zaburzona. W efekcie długość żyłki zewnętrznej wynosi 125-130 mm, czyli skrócenie w porównaniu do L/4 tylko o 40-50 mm. Okazuje się, że taki współczynnik jakości obwodu, że generator zmontowany z częstotliwością 430 MHz działa stabilnie przy napięciu 10-15 V. Lampa oprócz wprowadzenia do obwodu dużej pojemności własnej wprowadza również znaczne tłumienie. Z pomiarów wynika, że w zakresie 400-700 MHz dla wysokiej jakości obwodu koncentrycznego (średnica 70 mm, długość 370 mm) z lampą typu GI11B łączne straty względne w procentach rozkładają się następująco:
W konsekwencji ponad połowa wszystkich strat jest tworzona przez lampę, następnie są straty od tłoka stykowego (lub miejsca zwarcia-lutownicy) i wreszcie straty określone stanem cylindrycznych powierzchni obwodu. Różne typy lamp bocznikują zewnętrzny obwód oscylacyjny na różne sposoby, obniżając jego impedancję rezonansową jeszcze przed pełnym obciążeniem całego systemu (na przykład generatora VHF). Efekt ten można sparaliżować, tworząc wysokiej jakości obwody RF o takiej impedancji rezonansowej, że po wszystkich obciążeniach nadal zapewnia optymalną rezystancję obciążenia Ropt z wystarczającym zapasem dla lampy generatora, a także podłączając samą lampę tylko do część obwodu RF za pomocą obwodu autotransformatora. literatura:
Publikacja: N. Bolszakow, rf.atnn.ru
Maszyna do przerzedzania kwiatów w ogrodach
02.05.2024 Zaawansowany mikroskop na podczerwień
02.05.2024 Pułapka powietrzna na owady
01.05.2024
▪ Najszybszy superkomputer bezklastrowy na świecie ▪ System operacyjny Google Chrome OS ▪ Ptaki unikają radioaktywności
▪ sekcja serwisu Historie z życia radioamatorów. Wybór artykułów ▪ artykuł Szacunek i lojalność - lojalność i szacunek. Popularne wyrażenie ▪ artykuł Bratuniego. Encyklopedia elektroniki radiowej i elektrotechniki ▪ artykuł Kot elektryczny. eksperyment fizyczny
Strona główna | biblioteka | Artykuły | Mapa stony | Recenzje witryn
www.diagram.com.ua |
Zobacz inne artykuły Sekcja 
Najnowsze wiadomości o nauce i technologii, nowa elektronika:
Wszystkie języki tej strony